Из расчетных выдержек времени по выражениям (2) и (3) выбирается большее значение.

В ряде случаев для воздушных линий с односторонним питанием выдержка времени однократного АПВ принимается около 3-5 с, что повышает, как показал опыт, успешность АПВ при повреждениях, вызванных падением деревьев, касанием проводов движущимися механизмами, схлестыванием проводов от ветра и сбрасывания гололеда и прочими Причинами.

Для бытовой нагрузки увеличение выдержки времени на срабатывание АПВ существенного эначення не имеет по следующей причине. Большинство электродвигателей оснащено магнитными пускателями с удерживающей обмоткой. Напряжение возврата пускателей достаточно высокое, поэтому при КЗ на питающих линиях большинство электродвигателей отключится из-за понижения напряжения раньше, чем сработает релейная защита линии. Остальные электродвигатели отключаются в цикле АПВ прн любом времени дпв поскольку время отпадания электромагнита не превышает 0,1 с. Для повторного включения электродвигателей, выг.олняемого специальными АПВ двигателей (см. S 9) либо вручную персоналом, увеличение / дпв ДО 3-5 с практически значения не имеет.

Увеличе1гие выдержки времени ЛПВ линий, питающих промышленные предприятия, по соображениям надежности н непрерывности технологического процесса, а также по условиям техники безопасности не всегда целесообразно.

Время автоматического возврата АПВ в исходное положение после срабатывания (время готовности) должно обеспечивать однократность действия АПВ. Для этого При повторном включении на устойчивое КЗ возврат АПВ в исходное положение должен происходить только после того, как выключатель, повторно включенный от АПВ, вновь Отключится релейной защитой, имеющей наибольшую выдержку времени.

Для схем АПВ, выполненных на базе устройств типа РПВ-58, время возврата в исходное положение 1апв1 должно быть не меньше значения, определенного по выражению

АПВ2>и+и + з,г,. (4)

где защ - наибольшая выдержка времени защиты; (отк - время отключения выключателя.

Для защит с независимой характеристикой выдержки времени (эаш определяется по уставке реле времени защиты. Для реле с зависимыми характеристиками выдержек

времени следует учитывать выдержку времени при токе срабатывания timp- В конкретных условиях (эащ,ср может быть равным 20 с и более.

У комплектных устройств типов РПВ-58, РПВ-258 время возврата определяется их конструктивными данными. Завод-изготовитель гарантирует времена возврата устройства АПВ при температуре окружающей среды +20 °С, влажности 80 % и номинальном напряжении для реле РПВ-58~2030 с, РПВ-258-60-100 с. Так как в эксплуатации возможно повышение напряжения, то при наладке обязательно проверяется время возврата при 1,Шнои и сравнивается с временем работы релейной защиты,

В схемах АПВ, возврат которых в исходное положение Производит реле времени, запускаемое в момент отключения выключателя, выдержка времени автоматического возврата определяется выражением

аПВ2 ~ аПВ1 ~ вил эаи отк + эан

где (АГ1В1 определяется из (2), (3); (вкл-наибольшее время включения выключателя.

Для обеспечения однократности действия АПВ выключателей, оснащенных пружинными приводами, минималь-иое время натяжения пружин должно быть больше наибольшей выдержки Времени защиты, действующей на этот выключатель:

где (зап = 2-3 С,

Выдержки времени первого цикла АПВ двукратного действия определяются по (2), (3), как и для АПВ однократного действия.

Второй цикл должен происходить спустя 10-20 с после вторичного отключения выключателя. Такая большая выдержка времени АПВ во втором цикле диктуется необходимостью подготовки выключателя к отключению третьего КЗ в случае включения на устойчивое повреждение. За это Время из гасительной камеры удаляются разложившиеся и обугленные частицы, камера вновь заполняется маслом, и отключающая способность выключателя восстанавливается, В комплекте РПВ-258 время готовности к последующим действиям после второго цикла, как указывалось выше, составляет 60-100 с.

Рассмотренные условия расчета времени срабатывания устройств АПВ и их возврата в исходное положение спра-

ведливы как для одиночных линий с односторонним питанием так и для линий, входящих в состав сетей более сложной конфигурации (кольцевые сети, линии с двусторонним питанием, параллельные линии). В последнем случае необходимо, однако, соблюдать дополнительные условия.

Дополнительные условии выбора выдержек времени устройств АПВ длн линий с двусторонним питанием параллельных линий н шин определяются наличием напряжения на обоих концах линии. Поэтому (дпв должно определяться с учетом времени отключения КЗ релейной защитой с противоположного конца линии. При расчете выдержек времени АПВ принимаются времена срабатывания не основной быстродействующей защиты, а резервных защит линий, т. е, рассматриваются наихудшие условия работы АПВ (основная быстродействующая защита выведена из работы или имеет место отказ). В качестве расчетного принимается условие срабатывания со стороны, где установлено устройство АПВ первой ступени токовой защиты (отсечки) или первой зоны дистапииониой защиты с временами срабатывания 0,1-0,15 с. С противоположного конца линия отключается, как правило, с выдержкой времени второй или третьей ступени. Если коэффициент чувствительности второй зоны дистанционной зашиты не менее 1,2, а второй зоны токовой защиты не менее 1,5, то в расчет идут Времена срабатывания вторых ступеней (зон). Если же защиты имеют меньшие коэффициенты чувствительности, то учитывают выдержку времени третьих ступеней (зон) резервных защит линии.

Таким образом, при выборе выдержки времени АПВ линий с двусторонним питанием кроме условий (2), (3) учитывается третье условие:

где (с,з1, tt,iK), (вялг - наименьшие выдержки времени первой ступени (зоны) защиты, времена отключения и включения выключателя на том конце линии, на котором выбирается выдержка времени АПВ; tc,i2, (откз - выдержка времени второй (третьей) ступени (зоны) защиты и время отключения выключателя с противоположной стороны линии; (д - время деионизации (0,1-0,3 с); /зэп равно 0,5- 0,7 с.

Если принять для упрощения /отк1 = огкз и /с,а1=0, го

(7) упростится:

(7а)

По результатам расчета по (2), (3), (7) или (7а) принимается наибольшее из трех полученных значений.

В случаях, когда АПВ оснащено устройством контроля наличия напряжения на л и н и и, выражения (7) и (7а) упрощаются за счет того, что составляющие ta и (вкя! учитывать не требуется. Уставки по времени для АПВ с контролем наличия напряжения на линии при этом принимают следующий вид:

(8) (8а)

Для устройств АПВ с контролем синхронизма кроме выбора времени срабатывания АПВ производится расчет уставки реле контроля синхронизма.

При наличии достаточно сильных по отношению к отключившейся линии обходных связей нарушения синхронизма не происходит, но увеличивается действительный угол фд между напряжениями по концам отключившейся линии. В этих условиях угол срабатывания реле контроля синхронизма фср, т.е. угол, при котором якорь реле подтягивается и контакт в цепи пуска АПВ размыкается, блокируя его действие на включение выключателя, равен

Рс.р = *н Фд.

где ku - коэффициент надежности, равный 1,2-1,3,

При отсутствии обходной связи разделившиеся после отключения линии части энергосистемы работают несинхронно. В этих условиях АПВ при больших углах между напряжениями должно блокироваться на контакте реле KSS во избежание замыкания транзита с большим толчком тока или даже возникновения асинхронного хода. Для того, чтобы замыкание транзита происходило при угле, меньшем максимально допустимого по расчету значения фшал, угол срабатывания реле KSS выбирается по формуле

(10)

где фшах - максимально допустимый угол между напряжениями по концам линии (между напряжениями шин и линии); рекомендуется принимать не более 60-70°; апв1 -время срабатывания АПВ; (внп - время включения

выключателя; fee - коэффициент возврата реле KSS, равный 0,8; fen -коэффициент надежности, равный 1,1.

Реле синхронизма РН-55 имеет шкалу с диапазоном 20-40", Обычно угол срабатывания устанавливается равным 40". Однако в реальных условиях эксплуатации значение фср может существенно отличаться от уставки, настроенной при наладке реле, по следующим причинам. Прн настройке фср допустимый разброс составляет порядка 5%. При колебаниях температуры окружающей среды отклонения от уставки могут достигать 5-8%. При длительном

Рис, 26, Ьскторные диаграммы реле контроля синхронизма:

о -лрн повышении одного н ионижьннн другого напряжения; б - прн понижеьии одного напряжения; е - прн понижении обоих напряжений

Превышении подводимых к реле напряжений до 1,1 (Уцом Фср также может отклониться до 10% от настроенного.

Таким образом, суммарное отклонение срй.р от настроенного значения может доходить более чем до 20 %.

Угол срабатывания зависит также от значений напряжения на шинах и на линии.

Из векторных диаграмм на рис. 26 видны возможные диапазоны изменения фср в зависимости от значений напряжений, подводимых к обмоткам реле KSS (см. рнс. 13, 14). Диаграммы построены при соблюдении условия, что напряжение срабатывания Ус,р, определяемое затяжкой пружины, остается величиной неизменной.

На реле, настроенном при номинальных напряжениях на ф(.,р = 40, при снижении обоих напряжений до 0,8 (/дом угол срабатывания увеличится до 5!°. При неблагоприятном сочетании причин возникновения погрешностей и от-

клонений от нормы угол срабатывания может увеличиться до предельно допустимого (~60°).

При отклонении от номинального одного из подводимых напряжений в сторону повышения, а другого - в сторону понижения, происходит уменьшение угла срабатывания реле, что Приводит к напрасному запрету АПВ.

Напряжение срабатывания реле контроля напряжения принимается равным t/c,p= (0,5-0,7) Ucm-

В качестве реле обеспечивающего контроль от-

сутствия напряжения на линии, устанавливается обычно реле типа РТ-40/0,2 с последовательным включением секций обмоток. Ток Срабатывания /с,р реле KVV! (см. рис. 14) определяется из условия получения коэффициента чувствительности ftql.S При напряжении на линии 0,8 С/иом. Для надежной работы реле KSS (типа РН-55) и реле {РТ-40/0,2) число включенных витков обмоток трансформатора TLV в схеме устройства отбора напряжения от конденсатора связи (см. рис. 14) выбирается из такого расчета, чтобы вторичный ток /а был равен 0,14 А. В этих условиях ток Срабатывания реле контроля отсутствия напряжения на линии рассчитывается по формуле

, 0,8/, 0,80,14 „ „„с * h р = - = ~-- = 0,075 А,

Ьч 1,5

Расчет уставок устройства АПВ шин выполняется с учетом следующих особенностей. Время срабатывания устройства АПВ выключателя, включаемого вторым ((апви), должно быть больше времени срабатывания устройства АПВ выключателя, включаемого первым (fдпвг), на время включения выключателя второго присоединения с учетом разбросов выдержек реле времени каждого из устройств АПВ Д(апб1, Д( дпап разбросов времени возврата в исходное положение контактора включения выключателя.

= t.

где /в,в -время включения выключателя; AtAuBj, Л/дпвп- разбросы выдержек реле времени устройств АПВ первого и второго присоединений; (эан -время запаса, учитывающее разбросы времени включения выключателя, времени возврата в исходное положение контактора включения равное 0,5-0,8 с. к . н

Кроме того, если в схеме АПВ шин предусмотрена блокировка АПВ при повторном действии защиты шин, необ-