В сторону завертывания гаек. Для гаек с правой резьбой это условие сводится к тому, что наклон вяжущей проволоки между смежными деталями (на виде сверху) должен быть левым (рис. 438, Щ Обратное расположение (правый наклон) недопустимо, так как при скручивании концов проволоки возникает момент, стремящийся отвернуть гайку (рис. 438, J); стонорение в данном случае не обеспечивается.

Рис. 442. Вязка болтов иа цилиндрическом фланце: /, -неправильная; /-правильная

Недопустимо и направление вязки показанное на рис. 439, при котором натяжение проволоки способствует отвертыванию одной из гаек.

С течением времени проволока ослабевает: стопоренне становится ненадежным. По этой причине вязку применяют преимущественно для близко расположенных крепежных деталей, где этот недостаток выражен менее резко.

Надежнее сгопорение подкладными пластинками с отгибными лапками, заводимыми на грани гаек (рис. 440,/ -J10- Следует отметить, что конструкция на рис. 440. / вызывает довольно значительный эксцентриситет нагрузки на гайки и применима только для неответственных соединений.

На рис. 441,1-VI изображены применяемые формы пластинок с отгибными лапками. Пластинка на рис. 441,/V снабжена компенсатором, позволяющим регулировать расстояние между осями отверстий; в конструкции на рис. 441, F та же цель достигается приданием отверстиям продолговатой формы.

Стопорные пластинки изготовляют из мягкой листовой стали; после однократного пользования пластинки заменяют новыми.

Для группового стопорения (например, болтов, расположенных на цилиндрических фланцах) применяют те же приемы: вязку проволокой (рис. 442), стопоренне подкладными элементами с отгибными лапками (рис. 443, /, ).

На рис. 444 изображено стопоренне болтов нривертной кольцевой пластиной с вырезами под шестигранники.

Рис. 443. Стонорение болтов на цилиндрическом фланце подкладным кольцом с отгибными лапками

Рнс. 444. Стопореиие бо.ттов на цн-лицдрическом фланце нривертной пластиной с вырезами под шестигранники

СТОПОРЕНИЕ ПОКРЫТИЯМИ

Рис. 445. Стопорение крепежных деталей покры-тиами

СТОПОРЕНИЕ ПОКРЫТИЯМИ

В некоторых случаях для машин, работающих в закрытых помещениях без тряски и толчков, наружные крепежные детали специально не стопорят, а фиксируют лакокрасочными покрытиями, наносимыми на поверхность машины (рис. 445,1 - 446,1 - III). Способ этот, разумеется, не может гарантировать надежного стопорения; все же он предохраняет крепежные детали от самоотвертывания.

Применение современных покрытий на основе синтетических смол (в частности, крем-

Г Я Ш

Рис. 446. Стопорение винтов покрытиями

нийорганических), создающих на поверхности машины прочную, эластичную пленку, устойчивую против внешних воздействий, значительно повышает надежность этого способа стопорения.

Особенно прочное сцепление между стопоримой деталью и корпусом получается в случае, когда материал покрытия затекает в кольцевой зазор между деталью и корпусом (рис. 445, JJJ и 446,/Л), установленных заподлицо.

7. СТЯЖНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

в иенагруженных соединениях (стыки крышек, ненесущих частей корпусов и др.) сила затяжки болтов (или шпилек) определяется условием плотного соединения стыков и нерасхождения их при возможных деформациях системы и ослаблении затяжки в результате происходящего с течением времени сминания витков резьбы и опорных поверхностей гайки и головки болта. Такие соединения в большинстве случаев не рассчитывают. Материал, диаметр и шаг болтов выбирают на основе существующей практики, а силу затяжки устанавливают такой, чтобы создать в болте напряжения, равные (0,5 - 0,6)00 2-

В механизированных сборочных цехах для затяжки используют гайковерты и болтоверты электрического или пневматического действия с регулируемым и автоматически выдерживаемым моментом затяжки.

Момент затяжки, затрачиваемый на создание силы Р, растягивающей болт (рис. 447):

М = 0,5Р4р1нФ = 0,5Рх/л,

(37)

на преодоление трения по опорной поверхности гайки

M" = 0,5PD/, (38)

на преодоление трения в резьбе

M"=0,5P4p/i, (39)

где dcp - средний диаметр резьбы, мм; D - средний диаметр опорной поверхности, мм; / - коэффициент трения на опорной поверхности; /i - приведенный коэффициент трения в резьбе (/, = cos а), где а-половина профильного угла у вершины витка; ф - угол наклона витков по среднему диаметру резьбы (tg<p = s/ndcp, где S -шаг резьбы, мм). Полный момент затяжки (Н-м)

Мзат = М + М" + М" =

= 0,5-10-P(s/n + Df +

+ dcpfi) (40)

(41)

где d - номинальный диаметр резьбы, мм.

Доля момента, затрачиваемая на создание осевой силы.

(42)

1 -Н

Средний диаметр резьбы dcpd - h, где h - рабочая высота профиля резьбы, равная

h = -

2tga

[s-2(K6-l-Kr)eosa], (43)

где Re и - радиусы галтелей в резьбе соответственно болта и гайки.

Для метрических резьб (а = 30°; Rg = 0,144s; Rr = 0,072s) h = 0,54s и

"cp

= 1-0,54-.

(44)

Рнс 447. К определению момента затяжки

Величина D/d для крепежных гаек равна 1,3-1,5, для кольцевых гаек 1,2-1,3.

Величины / и /i зависят от состояния поверхностей, а величина /,, кроме того, от посадки в резьбе. При посадке с небольшим натягом можно принимать /j = 1,5/.

Подставляя в формулу (42) значение dp/d из выражения (44) и принимая среднее значение D/d =1,3 и /i = 1,5, получаем