РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ по НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ х<ЕЛЕ30БЕТ0ННЫХ изгибаемых элементов ПРИ УСТАНОВКЕ ПОПЕРЕЧНЫХ ХОМУТОВ

РАСЧЕТНЫЕ СХЕШ УСИЛИЙ НАКЛСННЫХ СЕЧЕНИЙ ЖЕЛЕЗОШТСВНЫХ ЭОЕМЕНТСВ

а - усиление хомутами, нормальными к продольной оси элемента; б - усиление хомутами, наклонными к продольной оси элемента;

1 - усиливаемый элемент;

2 - дополнительные хомуты.

Несущая способность нрклонкого сечения железобетонного элемента, усиленного установкой поперечных хомутов, определяется из выражения а« а, + Os ;

где 0-1 - поперечная сила, воспринимаемая усиливаемым элементом; Os - поперечная сила, воспринимаемая хомутами усиления.

а. = Gg, + азус;

Osuusus" поперечные внутренние усилия, воспринимаемые поперечной

арматурой усиливаемого элемента и дополнительными хомутами.

- Ч6ЛtУ + n)•Rgt•fe-ho

предельное поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны усиливаемого элемента;

sw. = < stot • Со;

«погонные усилия в хомутах соответственно для усиливаемого элемента и хомутов усиления.

s4S ~ расчетные сопротивления арматуры при расчете прочности по наклонным сечениям для усиливаемого алемента и хомутов усиления;

Аьи, Asiirs - площадь сечения поперечной арматуры в усиливаемом элементе и в хомутах усиления; S, - шаг поперечных стержней в усиливаемом элементе и шаг хомутов.

sO/fiS . - коэффициент условий работы хоцутов усиления.

При наклонных хомутах усилие, воспринимаемое дополнительными наклонными хомутами не единицу дльны элемента, будет определяться по

формуле Rsus-Asms sinoCjJfis, --

где oC - угол наклона дополнительных хомутов к оси элемента.

Для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными

трещинами должно выполняться условие

РАСЧЕТ УСИЛЕНИЯ МНОГОПУСТОТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ. УСИЛЕННЫХ УСТАНОВКОЙ В ПУСТОТЫ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ БАЛОК С ОБЕТОНИРОВАНИЕМ

Ю НОРМАЛЬШМ СЕЧЕН: L-ul

УСИЛЕНИЕ ШОГШУСТОгаСЙ ЖЕЛЕЗОЕЕТСННСЙ ПЛИТЫ УСТАНСВКГЙ В шстош МЕТАЛЛИЧЕСКИХ БАЛОК С ОШТСНИРОВАНИЕМ

а - конструктивная схема усиления ; б - расчетная схема :

1- усиливаемая многопустотная железобетонная плита (на период усиле- -ния должна быть полностью разгружена ) ;

2- рабочая арматура усиливаемой плиты ;

3- разгрукаюшие метадчические балки (двутавр, швеллер ); устанагк*,:-Еаемые через две пустоты ;

4- пазы, пробитые в по.лке плиты ;

5- бетон замонатичивания.

Значение й принимается равным расстоянию между разгружэ.ктчиж метат:-лическими балками.

СЛУЧАу] 1. (нейтральная ось проходит в полке

Высота сжатой зоны сечения X определяется по Форглуле;

при X

несу:ая способность сечения составит:

где: \)wCo - пластический момент сопротпаченкя металлических балок ( жесткой арматуры , для прокатных, двутавров и швеллеров пл = 1,17"W, W -момент сопротивления при упругой работе материала);

Ss ~ расчетное сопротиыение стали разгружаюлих балок (жесткой арматуры) растяжению, с.жатио; С для углеродистой стш1и класса С 58/23 марки Cm 3, группы В по ГОСТ 380-71 Rsfi = 210 IvHIa ; для низколегированной стали класса 0,46/33 мок 10Г2С1 и 14Г2 по ГОСТ 1Э281-73 и ГОСТ 19282-73); .

"t - толщина стенки профиля разгружающей металлической балул;

К, - расстояние от сжатой грани бетона до центра тяжести раз-гружаклей меташп-гческой балки ;

к - рабочая высота усиленного сечения ( расстояние шт с:«атой ггани " бетона до равнодействующей усилий в рабочей ар.-.атуре ппчтк и растянутой"части разгружаиких металлических балок ).

СОТАЙ 2 (нейтральная ось проходит через ребро )

РАСЧЕТ ПО

11из(Ь,-ос).

НАКЛОНВДИ СЕЧЕНИЯМ

Условие прочности имеет вид: i/f-t + vDnuU

где - высота профиля металлической разгружагакей батои ;

С - длина проекп?™ наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента ;

I/ » "f i- 40,5 - коэффициент, учитцваюч:й в / iW, сжатых ПО.ТОК в тавровых эл

влияние лег,1е:-1тах,

при этом 66+3tA ; Ази- плошадь сечения одного поперечного стержня ;

- число поперечных стержней в сечестт элемента.

При расчете усиленных птат дсджна быть обеспечена прочность бетона ПО наклонной по.чосе между наклонными трещинами из условия

q « 0,3 Re th,,

гдеЧи " 1+5о6Мш<1.3 - козфф1Щиент, учитиваюпий влияние поперечных * • стержней ;

3 - шаг поперечных стержней ,

Ч§д =-l-jig J У> = 0,01 - для тяжелого и мелкозернистого бетона ; f> = 0,02 - для легкого бетона.

Расчет наклонных сечений по поперечной силе допускается не производить, если соблюдается одно из условий:

1) Q < tt€t>o но не более 2,5 к не менееithe ,

*f = 1,5 для тяжелого бетона,V*£.= 0,6 - д.чя тяжелого бетсна

2) q <o,aWs8t «ss.

шаблоны для расчета прочности нормальных сечений

ЛИСТ226

шел. к ПОСТРОЕНИЮ ШШША ДЛЯ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ ЖЕЛЕЗОШТОШХ ЭЛЕМЕНТСВ

В Томском инженерно-строительном институте А.К.Болдышевым и В.С.Плезковым разработана методика расчета нормальных сечений железобетонных элементов (изгибаемых, сжатых, растянутых) , позволяющая легко находить оптимальное армирование при действии на элемент симметричного профиля нескольких сочетаний нагрузок или при известном армировании определять прочность. Предложены шаблоны для расчета таких элементов.

Шаблойы выполнены на листках из прозрачного материала (целлулоид, оргстекло, калька), на которых нанесены границы области относительной несущей способности элемента, состояе;их из параболы и двух наклонных прямых (листы 228,229).

Основные координаты шаблона показаны на рис.1-

При расчете прочности нормальных сечений железобетонных элементов на листе миллиметровки наносятся оси относительных продольных усилий oLnVi относительных изгибающих моментов а6„,. Для каждого внешнего загружения в осях dn, otm наносятся точки с координатами

OCmi = Mi i/Rg-S ,

t-ro загружения в н ; Ml- изгибаиций момент

Rg-A

где Ni- продольная сила i-ro загружения в н-мм; Rj - расчетное сопротивление бетона сжатого в Ша, определяемое по табл.13 СНиП 2.03.01-84:

А - площадь поперечного сечения элементов в мм; статический момент половины большого сечения относительно центра тяжести сечения в мм (для пршлоугольного сечения 5=-); коэффициент, учитыва-

щий влияние прогиба, определяемый по п.3.6 и 3.24 СНиП 2.03.01-84.

Затем накладываются I и 2 шаблоны таким образом, чтобы их начала координат и направления осей совпадали с координатами ctn» cimiiнанесенными на миллиметровке.

Если все точки otni,o6mi окалутся внутри области, ограниченной верхней и нижними параболами, то армирование элемента по расчету не требуется и назначается по конструктивным соображениям (Табл.38 СНиП 2.03. 01-84).

Если нанесенные точки oCnifOnivвыходят за границы этой области, то, сдвигая шаблоны вверх-вниз симметрично оси о гх и вправо-влево симметрично оси otm, добиваемся такого их положения, при котором нанесенные на миллиметровке точки oLnLOtmi окажутся внутри области, а границы будут располагаться как можно ближе к оси otn- При горизонтальном смещении шаблонов начало их координат не должны выходить за пределы границ наклонных линий другого шаблона. Далее определяются отклонения с/.„.о, otms начала коордицат шаблона № I относительно осей oLn, oLm , нвне-сенньа на миллиметровке. Площадь поперечного сечения арыатзгры в мм2 определяется по формулам:

4s«

of гая 2 if Л

oCno),

h-a-a

</0

PHC.2i ХАРАКТЕРИСтаКИ КСРМЛЬНОГО СЕЧЫШ ШЕЭДШШШОГО ЭМЕНТА В АВСОЛЮШЫХ (а) И отОСИТЕЛБНЫХ (б) ВЕЛИЧИНАХ