конденсатоотводчиков определяется по формулам:

а) для отводчиков

термодинамических конденсато-

Ау/Арр G

(11.14)

ААру,

где G-расчетный расход «горячего» конденсата, т/ч; 4/>-перепад давлений на конденсатоотводчике, МПа (кгс/см); р,-плотность конденсата, протекающего через конденсатоотводчик при температуре конденсата /„ кг/м; у,-удельный вес конденсата, (г/см); у4 - коэффициент, учитывающий температуру конденсата и перепад давлений на конденсатоотводчике, принимаемый по рис. 11.13;

б) для конденсатоотводчиков с опрокинутым поплавком при tjt„ = 0,85 1

20 G

(11.15)

ч/А/У/

где /д-температура насьпценного пара, °С;

в) для конденсатоотводчиков с опрокинутым поплавком при tjt < 0,85

vy -

(11.16)

Рассчитанный К не должен превышать максимального значения, указанного в технических данных конденсатоотводчиков.

Конденсатоотводчики с открытым поплавком подбирают по их предельной производительности G, кг/ч, определяемой по формуле

3,2dApp

(11.17)

32djApy,

где rf-диаметр клапанного отверстия, принимаемого по техническим характеристикам, мм; /с-поправочный коэффициент: к = 3,5 при перепаде давлений до 0,2 МПа и к - 4 при перепаде давлений свыше 0,2 МПа (2 кгс/см).

О (1.2 0(1 Q.p op У ?,? ЦйРГМПа О 2 А 6 8 10 12 10 &Р,кге/см

Рис. 11.13. Зависимость коэффициента А от перепада давлений на коидевсатоотводчвке при температуре копценсата ва S и 10°С ниже температуры васыщення пара l„

/ ПАР

КОНДЕНСАТ

Рис. 11.14. Схема установки ковденсатоотводчика

/ конденсатоотводчик; 2-теплообменный аппарат; обводной трубопровод, обратный клапан, устанавливаемый при подъеме конденсата; 5-вентиль; 6 воздушная труба; /-контрольный спускник

Конденсатоотводчики следует размещать после теплопотребляющих аппаратов ниже точек отбора конденсата и соединять с ними вертикальными или горизонтальными трубопроводами с уклоном не менее 0,01 в сторону конденсатоотводчика (рис. 11.14).

Диаметры вентилей в обвязке конденсатоотводчика должны соответствовать диаметру входного отверстия конденсатоотводчика. Обратный клапан после обвязки конденсатоотводчика предусматривается при сбросе конденсата в общий конденсатопровод, когда в трубопроводе сброса конденсата имеется противодавление, или при подаче конденсата в паропровод более низкого давления.

Гидравлические затворы изготовляют из труб. Они предназначены для отвода конденсата из паропроводов систем парового отопления низкого давления при давлении пара до 0,05 МПа (0,5 кгс/см).

Высота защитного столба конденсата в гидрозатворе /г,, должна приниматься в зависимости от давления в точке присоединения гидрозатвора р:

р, МПа . . .0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 Л„ м....... 1,2 2,25 3,3 4,4 5,5

G, кг/ч 5000

2 0,2

3 0,3

o,t/ лр,мпа

Схема установки подпорной шайбы приведена на рис 11.12.

Пример 11.5. Подобрать конденсатоотводчик для системы парового отопления при следующих условиях: максимальное расчетное количество пара С„„с р = 0,60 т/ч, давление пара перед отопительными приборами = 0,4 МПа, конденсат после конденсатоотводчика поступает в конденсатопровод с противодавлением р = 0,16 МПа, г, = 108,7°С, р, = 953 кг/м.

Решение. Принимаем расчетное количество конденсата G = 1,2 G„.„ р = 1,2 0,60 = 0,70 т/ч.

Давление пара перед конденсатоотводчиком р - = 0,95/2 = 0,95 • 0,4 = 0,38 МПа.

Перепад давления до и после конденсатоотводчика

Р=Рз-Р4 = 0,38 - 0,16 = 0,22 МПа.

При заданных условиях может быть использован термодинамический конденсатоотводчик, для которого условная пропускная способность равна

10(7 . 10-0,72

Рис. 11.15. Номограмма для определения диаметра отверстия d подпорной шайбы

Диаметр труб гидрозатвора d, мм, принимают исходя из условия пропуска максимального количества конденсата со скоростью 0,2-0,3 м/с, а при свободном сливе конденсата определяют по формуле

d = 25y/G, где G-расчетный расход конденсата? т/ч.

(11.18)

В отдельных случаях для отвода конденсата от теплообменных аппаратов при давлении после них до 0,6 МПа (6 кгс/см), когда колебание расхода пара не превышает 30%, допускается применять подпорные шайбы. Подпорные шайбы не применяются для дренирования конденсата из паропроводов и если при уменьшении тепловой нагрузки сокращается площадь теплоотдающей поверхности теплооб-менного аппарата.

Диаметр отверстия с/, мм, подпорной шайбы для конденсата с р 1000 кг/м определяют по номограмме (рис. 11.15) или по формуле

d = oa\J 1,

(11.19)

где G-расход конденсата, кг/ч; A/j-разность давлений до и после шайбы, МПа (кгс/см): Ар = - р..

ААрр 0,520,22-953

= 0,956 т/ч.

Принимаем к установке термодинамический конденсатоотводчик типа 40ч12нж с условным проходом 20 мм, имеющий Х„у = 1.

11.6.2. Редукционные и предохранительные клапаны

Снижение давления пара в системах парового отопления может производиться с помощью редукционных клапанов типа 18ч2бк* и регуляторов давления прямого действия «после себя» типов 21Б4бк и 21ч5бк.

Редукционный клапан подбирается по площади проходного сечения /, см, рассчитываемой по формуле

/=G/0,6g, (11.20)

где G-расход пара, кг/ч; gf-расход пара через 1 см проходного сечения редукционного клапана, кг/(ч х X см), определяемый по рис. 11.16.

При подборе редукционного клапана необходимо учитывать, что одним клапаном можно снизить давление не более чем в 5 раз, т.е. Pi/Pi 5. При большем перепаде следует устанавливать два клапана последовательно.

На паропроводе редукционный клапан размещают между двумя запорными вентилями. За клапаном устанавливают предохранительный клапан и манометр для контроля давления в паропроводе.

Пример 11.6. Определить площадь проходного сечения редукционного клапана при р = 0,45 МПа, р2 = 0,25 МПа и G = 450 кг/ч. Пар насыщенный.

Решение. По номограмме из точки А (соответствующей

* В настоящее время не выпускаются.

д, кг/ч

1,2 Р,МПа

8 10 12 Ркгс/см

Рис. 11.16. Номограмма для подбора редукционных клапанов типа 18ч2бк

= 0,45 МПа) проводим кривую до пересечения с прямой, проведенной из точки Б (соответствующей = 0,25 МПа). Полученную точку В сносим влево и находим расход пара д = 168 кгДчсм). Сечение клапана должно быть

= 4,5 cм

0,6з 0,6-168

Пример 11.7. Определить площадь проходного сечения редукционного клапана при pi = 0,9 МПа, р2 = 0,55 МПа и С = 2000 кг/ч. Температура перегретого пара 320°С. Решение. По номограмме из точки Г (соответствующей р = 0,9 МПа) проводим кривую ГДЕ до пересечения с прямой, проведенной из точки И (соответствующей Pj = 0,55 МПа) Полученную точку Ж сносим влево и находим д = = 230 кг/(чсм). Сечение клапана должно быть не менее

2000

= 14,5 см

0,6-230

Регуляторы давления следует подбирать в соответствии с указаниями ГОСТ 16443-70 «Устройства исполнительные. Методы расчета пропускной способности, выбора условного прохода и пропускной характеристики».

Для предотвращения повышения давления сверх допустимого применяют, как правило, пружинные и рычажно-грузовые предохранительные клапаны. При давлении пара до 0,05 МПа (0,5 кгс/см) в качестве предохранительных устройств допускается использовать гидрозатворы.

Диаметр прохода предохранительного клапана d, см, определяют по формуле

0,0006 G h(p +0,1) 0,006 G h(p+n

(11.21)

где G-наибольший расход пара, кг/ч; /г = 0,05-высота подъема клапана, см; />-давление пара, МПа (кгс/см).

Диаметр предохранительного клапана должен быть не менее 40 мм, диаметр выкидной трубы-не jvieHce"диаметра самого клапана. Не разрешается устанавливать запорную арматуру на выкидной трубе.

11.6.3. Расширительные бачки и конденсатные баки

Уровень конденсата в расширительных бачках (баках-сепараторах) не должен быть выше 5 м от отметки пола помещения. При этом объем конденсата должен занимать не более 20% общего объема бачка.

Давление пара в расширительных бачках принимают в пределах 0,05 МПа (0,5 кгс/см). Расширительные бачки должны быть оборудованы предохранительными клапанами.

Объем расширительного бачка, м, определяют по формуле

F= 0,0005 i;Gxk,

(11.22)

где г-удельный объем пара при соответствующем давлении в баке, м/кг; G-расход конденсата во всех подключенных конденсатопроводах, кг/ч; л:-массовое паросодержание конденсата в долях единицы; х = = ih - h)/2-> h «2-теплосодержание конденсата соответственно при давлении пара перед конденсатоотводчиком и в расширительном бачке (энтальпия воды на линии насьпцения), кДж/кг (ккал/кг); rj-скрытая теплота парообразования при давлении в расширительном бачке, кДж/кг (ккал/кг); /с = 1,02 - 1,05-коэффициент, учитывающий наличие пролетного пара.

Объем конденсатных баков для сбора конденсата от местных систем отопления и перекачки его на тепловой пункт принимают равным: 15-минутному расходу при автоматическом управлении насосами и 30-минутному-при ручном управлении.

Давление паровой подушки в местных конденсатных баках принимают 0,005 0,015 МПа (0,05-0,15 кгс/см). Водяная часть в баке должна составлять не более 80% объема бака.