Давления в расширительных бачках приняты: на участках 3 и 5 (в целях возможно более низкой их установки)-предельно допустимые = /7,, = 0,05 МПа; на участке 4 (при заданной по конструктивным соображениям высоте расположения бачка /г, = 0,73 м) р = = 0,025 МПа. На участке / Л„ = 850 мм. Конденсатопровод расположен непосредственно над полом.

Решение. Результаты расчета конденсатопровода сводят в бланк (табл. 11.6).

Высоты расположения расширительных бачков должны быть:

на участке 3:h = 2470 + брЗО - 5000 = 3500 мм; для запаса унапавливаюг бачок на высоте 4440 мм (запас 940 мм);

на участке 5: h„ = 240 + 60i6 - 5000 = 1270 мм; для запаса устанавливаю! бачок на вь!сЬ#ё 2210iAtir (запас 940 мм);

на участке 4:к=Ш + 2fe30 2500»» - 210 мм; для запаса устанавливают бачок i. выосте, 730 мм [запас 730 - (-210) = 940 мм]. .

Высоту установки бачков условно вычислили от поверхности пола до их днища, учитывая, что бачки могут быть заполнены конденсатом на 20% объема. Это компенсирует превышение оси конденсатопровода над полом.

11.53. Двухфазные конденсатопроводы

Расчетный объем конденсата, л/ч, для каждого участка конденсатопровода определяют по формуле

(11.11)

•cpY.

Условные обозначения те же, что и в формуле (11.8).

Начальное давление, МПа (кгс/см), после конденсатоотводчика или подпорной шайбы, устанавливаемых за теплообменником, определяют по формуле

p=p + QMAh + Ар (11.12)

(Р4 = /?5 + 0,1Д/г + Ар),

где /jj-давление в конце конденсатопровода или в расширительном бачке (либо в цеховом конденсатном баке, обозначаемое в этом случае р), МПа (кгс/см).

Давление в начале каждого рассчитываемого участка конденсатопровода определяют по формуле (11.12), считая, что входящие в нее величины относятся не ко всему конден-сатопроводу, а к данному участку. При этом вместо р, указывают р, а вместо р (или

Рб)~Р.оп-

Диаметры двухфазных конденсатопроводов определяют так же, как и диаметры напорных конденсатопроводов, с пересчетом по формуле

4м = К, (П13)

где й?,-диаметр конденсатопровода, принимаемый по табл. П.8 прил. II; ц - поправочный коэффициент, принимаемый по табл. 11.7.

ТАБЛИЦА 11.7

ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА

При использовании формулы (11.13) потери давления, подсчитанные для случая перемещения конденсата, остаются неизменными и при перемещении двухфазной смеси.

При ориентировочных расчетах, когда не требуется увязка давлений в местах слияния двухфазной смеси, диаметры конденсатопроводов систем парового отопления высокого давления принимают по табл. 11.4, как для мокрых безнапорных конденсатопроводов.

Максимальную высоту подъема конденсата после конденсатоотводчиков принимают не более 8 м.

Пример 11.4. Рассчитать двухфазный конденсатопровод для закрытой схемы системы отопления (см. рис. 11 9).

Тепловая нагрузка = + 2„„, Вт Теплоту испарения по участкам конденсатопровода и давление перед теплообменниками р2 принимают по табл. 11.3 Давление в конден-сатном баке = 0,025 МПа.

Решение. Результаты расчета конденсатопровода сводят в бланк (табл 11.8). Расчет начинают с участка с

наибольшей тепловой нагрузкой. Величину определяют как сумму величин, указанных в графах 13, 14 и 16-

/нач = Кьщ + Лон + - Лн)0,01 =

= 0,1079 + 0,025 - 0,601 = 0,1229 МПа.

Величина р представляет собой давление, которое должно быть предусмотрено после конденсатоотводчика в начале участка 4.

При /нач = 0Д229 МПа давление перед теплообменником Р2 = 0,1229 : 0,7 = 0,176 МПа (минимально необходимое). Согласно расчету паропровода, фактически располагаемое в конце участка IV давление Р2 - 0,2 МПа.

В графе 18 перед чертой приведены минимально требуемые давления, за чертой-располагаемые давления (по расчету паропроводов).

Коэффициенты ц (графа 19) для участков / - 4 определены при р = 0,2 МПа и р на участках. По коэффициентам ц определены d (графа 20).

ТАБЛИЦА 11.8

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВУХФАЗНЫХ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ (РАСЧЕТНЫЙ БЛАНК)

7 7" 7"

10266

10426

8435

3086

0,1079 0,0103 0,0104 0,0084 0,0009 0,0031

0,025 0,0618 0,0517 0,0766 0,0750 0,0750

- 0,01 0,03 0,03

- 0,01 -0,01

- 0,01

0,1229 0,1021 0,0921 0,0750 0,0659 0,0681

Аналогично определены диаметры труб на участках 5 - Т .

Ввиду того что на участках 7, 7" и 7" при 4=15 мм получены малые скорости, соответствующие диаметры 4м приняты с некоторым уменьшением.

11.6. Указания по выбору и расчету оборудования систем парового отопления

Указания по выбору, размещению и расчету отопительных приборов даны в гл. 9

11.6.1. Устройства для удаления конденсата

Для удаления конденсата от потребителей пара применяются термодинамические и поплавковые конденсатоотводчики (см. прил. IX), гидравлические затворы (рис. 11.11), а также подпорные шайбы (рис. 11.12). Рекомендуется использовать преимущественно термодинамические конденсатоотводчики, которые устойчиво работают при начальном давлении свыше 0,1 МПа (1 кгс/см) и противодавлении до 50% начального давления. При установке термодинамических конденсато отводчиков следует предусматривать надежное удаление воздуха из системы, так как попадание его под тарелку снижает работоспособность конденсатоотводчика.

При начальном давлении менее 0,1 МПа (1 кгс/см) рекомендуется устанавливать конденсатоотводчики с опрокинутым поплавком (конденсационные горшки), которые надежно работают при перепаде давлений более 0,05 МПа (0,5 кгс/см) при постоянном и переменном режимах расходования пара.

Конденсатоотводчики подбирают, как правило, по условной пропускной способности

т/ч, которая определяется в зависимости от расчетного расхода жидкости через конденсатоотводчик и перепада давления на нем.

При подборе всех типов конденсатоотвод-чиков расчетное количество «горячего» конденсата следует принимать:

а) после теплопотребляющих аппаратов G = 1,2 р, где р-максимальный расчетный расход пара, т/ч;

б) для дренажа паропроводов G = = 2G„a<. , где G„ -максимальное количество конденсирующегося пара на дренируемом участке паропровода, т/ч.

Давление пара перед конденсатоотводчи-

Рнс. 11.11. Гндравлвческнй затвор

/-кран для продувки, 2-пробка для спуска грязи

ОБЩИЙ ВИД

Рнс. 11.12. Установка подпорных шайб без обратного клапана (а), с обратным клапаном (б)

/-контрольный штуцер = 15 мм, 2-подпорная шайба, J-вентили

КОМ р-, МПа (кгс/см), как правило, следует принимать равным 95% давления пара перед теплопотребляющим аппаратом р2, за которым устанавливается конденсатоотводчик, т е /?з = 0,95/?2.

При определении давления пара перед кон-денсатоотводчиками, установленными в отдалении от теплопотребляющих аппаратов, следует учитывать потери давления в трубопроводе на участке между аппаратом и конденсато-отводчиком.

После конденсатоотводчика давление р в трубопроводе принимается:

а) при выдавливании конденсата - не более 50% давления пара после теплопотребляющего аппарата, за которым установлен конденсатоотводчик, /?4 = 0,5/?з;

б) при свободном сливе конденсата на выходе из трубопровода р, = 0,01 МПа (0,1 кгс/см);

в) при сливе конденсата в открытый бак P4, = 0,02 МПа (0,2 кгс/см).

Условная пропускная способность К, т/ч,