тивлений в ветви от точки А до точки Б по табл. 11.12-II. 15:

два тройника 20 х 15 мм на ответвлении (II группа) при G - 160/400 = 0,4 при делении

и слиянии потоков................ 3 + 1 = 4,0

два проходных крана D, 15 мм......... 3,5 х 2 = 7,0

тройник спускной на проходе при G„p„, = 1,0 0,7

Вычислим характеристику сопротивления ветви по формулам (10.17) и (10.21) и данным табл. 10.7:

S„ = [10,6(2,7-10+ 11,7) + 50,8-2+ 52,4-3] 10~* = = 669-10-*.

Определим потерю давления в ветви по формуле (10.16)

А/?„ = 669-10"*-160 = 1713 Па. Невязка:

1497 - 1713

100- - 14,4 < 15%.

1497

При фактическом расходе воды в ветви

1497-10*

= 150 кг/ч

температура обратной воды понизится до 4650 - 3600

?Ф = 95---= 95 - 26,7 = 68,3°С

4187-150

(АГзе, = 26,7°С).

На основании гидравлического расчета уточняют предварительно выбранные размеры отопительных приборов с учетом теплоотдачи труб.

10.10.3. Принципы гидравлического расчета вертикальной двухтрубной системы отопления с нижним расположением магистралей и кранами КРП с дросселирующим устройством (кранами повышенного сопротивления) на подводках к приборам

Расчет проводят аналогично рассмотренному выше гидравлическому расчету горизонтальной однотрубной системы (от верхних приборов к низу стояков). При этом исходят из условия (10.47) применительно к потерям давления в кранах. Определяют минимальный и максимальный диаметры отверстия диафрагм в кранах КРП приборов по формуле (10.38) при минимальном и максимальном расходах воды

в приборах, считая Ар = А/?е.макс-

Принимая единый (средний) диаметр отверстия диафрагм в кранах, проверяют допустимость скорости движения воды (по табл. 10.5) в подводках к прибору при максимальном расходе воды Gp.

При гидравлическом расчете стояков характеристику сопротивления диафрагмы S, Па/(кг/ч)2 [(кгс/м)/(кг/ч)], в кранах КРП определяют по формуле

S, = 157/J* [S, = ]6/rf*], (10.49)

где диаметр диафрагмы, мм.

Диаметр труб стояков выбирают, как правило, единым снизу доверху исходя из предельно допустимой скорости движения воды при наибольшей тепловой нагрузке в основании стояков. Перепады температуры воды в приборах, получаемые в результате гидравлического расчета стояков, могут отличаться от расчетного перепада, принятого для системы в целом. Желательно ограничить отклонение + 7С (например, при At = 25°С перепады температуры от 18 до 32°С).

После вычисления потерь давления в стояках определяют диаметр труб магистралей в зависимости от полученной разности насосного давления в основании стояков.

10.11. Гидравлический расчет однотрубной системы со стояками унифицированной конструкции и тупиковым движением воды в магистралях по характеристикам гидравлического сопротивления

Стояки принимают из труб D20 (или 015) с односторонним присоединением приборов. Приборные узлы предусматривают проточно-регулируемого типа с кранами КРТ (см. стояк V на рис. 10.7, а, стояк IV на рис. 10.7,, стояки И и V на рис. 10.7, в).

Тепловые нагрузки стояков по возможности выравнивают (нагрузки должны отличаться не более чем на 40%). Для увеличения проводимости отдельных стояков с большой тепловой нагрузкой используют приборные узлы с замыкающими участками (с кранами КРП), стояки с транзитной («холостой») подъемной частью и одной (П-образные стояки - см. стояк V на рис. 10.7,6) или двумя (Т-образные стояки) опускными частями; в зданиях повышенной этажности устраивают парные стояки

(с приборными узлами через этаж), стояки с параллельной транзитной трубой до среднего этажа (Ч-образные стояки).

Применение труб большего диаметра, а также стояков с двусторонним присоединением приборов (см. стояк IV на рис. 10.7, а) допускают в исключительных случаях.

10.11 Л. Выбор проводимости стояков системы

Требуемую проводимость стояков ар, кг/(ч-Па°) [кг/ч-(кгс/м2)°], определяют исходя из потерь давления в них, равных 0,7Ар (с запасом 10%), с учетом расположения стояков в системе по формуле

cAtM

1 4-0,43-

(10.50)

где бет~"тепловая нагрузка стояка, Вт (ккал/ч); At-перепад температуры воды в системе, °С; Л/»р-расчетное циркуляционное давление в системе (см. п. 10.7); /-порядковый номер стояка, считая от общих магистралей; и-общее число стояков.

Проводимость стояков системы приближают, насколько это возможно, к требуемой ар, вычисляя ориентировочную их проводимость Ост, кг/(ч-Па°) [кг/ч-(кгс/м2)°], по формуле

(10.51)

1де Qp-проводимость стояка с односторонне присоединенными проточно-регулируемыми радиаторными узлами, принимаемая по табл. 10.18 в зависимости от числа N последовательно соединенных этажестояков; /с, - поправочный коэффициент, зависящий от вида отопительных приборов: для радиаторов /cj = 1,0; для ребристых и гладких труб = 0,9; для конвекторов «Комфорт-20» fci = 0,85; для остальных типов конвекторов /с, =0,8; fcj-поправочный коэффициент, зависящий от конструкции стояка: для прямого или П-образного стояка с односторонним присоединением приборов fcj = 1,0; для П-образного стояка с транзитной подъемной частью kj - 0,9; для Ч-образного стояка fcj = 1,3; для Т-образного стояка к = 1,7; для парного стояка fcj = 2,2.

При двустороннем присоединении приборов и условном диаметре труб стояка и подводок {dr X dj:

щем участке к = 1,5; для крана КРП при смещенном замыкающем участке к = 1,15.

Пример 10.10. Определим требуемую и ориентировочную проводимость прямого однотрубного стояка D20 с осевыми замыкающими участками и двусторонним присоединением конвекторов «Аккорд», расположенного вторым от головных участков магистралей при шести стояках системы отопления 10-этажного здания, если At = 35°С, расчетное циркуляционное давление в системе 16 кПа, а тепловая нагрузка стояка 25 кВт.

Требуемая проводимость стояка по формуле (10.50)

а„= 1,26 1 -1- 0,43-

2X0.5

•25000-3600:4187-35 х

dcT X dn, мм к, .....

20 X 15 0,9

/сз - поправочный коэффициент, зависящий от типа регулирующего крана в приборном узле: для крана КРТ fcj = 1,0; для крана КРП при осевом замыкаю-

X (16000)°- = 6,55 кг/(ч-Па°).

Ориентировочная проводимость стояка по формуле (10.51)

ст„ = 4,4 0,8 • 1,34 • 1,5 = 7,08 кг/(ч • Па°*).

Ориентировочная проводимость стояка близка к требуемой. По значениям а, отнесенным к Sa,, и общему расходу воды в системе находят расходы воды в стояках {G„ = a,G/Za), необходимые для предварительного расчета приборов [см. формулу (9.6)].

При выборе конструкции стояков проверяют также скорость движения воды. Для этого определяют ориентировочный расход воды в стояке G, кг/ч, по формуле

= 0,8<,А/7°-5. (10.52)

В стояке по условиям примера (10.10) при расходе воды (?; = 0,8 7,08 • 16000°- = 716 кг/ч ориентировочная скорость ее движения составляет 716: 1250 = 0,57 м/с (см. табл. 10.7), что допустимо (см. табл. 10.5).

10.11.2. Расчет проводимости стояков системы

Проводимость унифицированных стояков определяется по формуле (10.20) исходя из характеристики гидравлического сопротивления kS .

Характеристики сопротивления стояков, составленных из унифицированных трубных узлов при высоте этажа 2,8 м, можно опреде-

25 X 15 32 X 15 20 х 20 25 х 20 32 х 20 0,97 1,0 1,34 1,66 1,82

лить по табл. 10.19. При длине труб, отличающейся от указанной в эскизах узлов 7-5, в характеристику сопротивления стояка вносят

ТАБЛИЦА 10.19

ХАРАКТЕРИСТИКА СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРУБНЫХ УЗЛОВ СТОЯКОВ ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

(ПРИ fe = 1,0)

Номер

узла

Наименование узла

Эскиз узла

Диаметр трубы D., мм

Значения

S,-10*, Па/(кг/ч)

Присоединение к подающей магистрали

Присоединение к обратной магистрали

3 Этажестояк с односторонним присоединением прибора

Этажестояк с двусторонним присоединением приборов

I I

J. -

15 266/133

20 57/30

25 20/11

15 20 25

15 20 25/20 25

----1

229/96 46/19 16/6,7

113 23

ПРОВОДИМОСТЬ а„, КГДЧ ПА") В ЧИСЛИТЕЛЕ, [КГ/Ч (КГС/М)"] В ЗНАМЕНАТЕЛЕ, ОДНОТРУБНОГО СТОЯКА С ОДНОСТОРОННИМИ ПРОТОЧНО-РЕГУЛИРУЕМЫМИ РАДИАТОРНЫМИ УЗЛАМИ