не менее 5 мм) исходя из расхода воды в стояке Сет, по формуле

(10.38)

где А/7д-необходимые для увязки потери давления в диафрагме. Па (кгс/м).

При гидравлическом расчете стояков с замыкающими участками значения коэффициента затекания воды в приборы принимают по табл. 9.3 или вычисляют по формуле (10.23). Так следует поступать, когда дополнительная характеристика гидравлического сопротивления замыкающего участка (з. у), связанная с действием естественного циркуляционного давления в малом кольце отопительного прибора,

5е<5е.„ред (табл. 10.11).

ТАБЛИЦА 10.11

ЗНАЧЕНИЯ S-W, ПА/(КГ/Ч) В МАЛОМ ЦИРКУЛЯЦИОННОМ КОЛЬЦЕ ОТОПИТЕЛЬНОГО ПРИБОРА ВЫСОТОЙ h = 0,5 М (ПРИ /с = 1,0)

Диаметр замыкаю-Один прибор при движе-Два прибора щего участка (з.у) нии воды с осевым з у

Dy, мм

сверху-вниз снизу-вверх с з.у с з.у

сме- осе- сме- осе-щен- вым щен- вым ным ным

Значение S, Па/(кг/ч), при тепловой нагрузке прибора бпр, Вт, и расходе воды в стояке GcT, определяется по формуле

5е = 31рЛ„ре„р/(?,\ (10.39)

при (3-по табл. 10.4.

Если > 5е.пред, ТО коэффициснт затекания воды в прибор, односторонне присоединенный к стояку, рассчитывают по видоизмененной формуле (10.23)

(10.40)

kiS ±

где знак плюс принимают при движении воды в стояке сверху - вниз, знак минус-при движении снизу - вверх.

При двустороннем присоединении приборов к стояку и равенстве характеристик сопротивления приборных узлов значения допус-

тимо вычислять по формуле (10.39), вводя в нее коэффициент 2,0.

Характеристика сопротивления смещенного замыкающего участка длиной 0,5 м в формуле (10.40) может быть принята равной: при Dyl5-84-10"*, при Dy20-24-10~* Па/(кг/ч)

Результаты гидравлического расчета системы отопления заносятся в бланк (см. табл. 10.12); порядок заполнения бланка изложен в Справочнике проектировщика. - 3-е изд.-М.: Стройиздат, 1975.-С. 94.

Пример 10.1. Выполним гидравлический расчет основного циркуляционного кольца вертикальной однотрубной системы отопления с верхней разводкой, тупиковым движением воды в магистралях, присоединенной через водоструйный элеватор к наружным теплопроводам, при параметрах теплоносителя /, = = 150°С, = 95°С, f„ = 70°С. Тепловые нагрузки приборов и участков (Вт), длины участков указаны на схеме (рис. 10.21). Приборы-радиаторы РСВ установлены у световых проемов, присоединены к стоякам без уток со смещенными обходными участками на третьем этаже (с кранами КРТ), с осевыми замыкающими участками на втором и со смещенными замыкающими участками на первом этаже (с кранами КРП).

Основное циркуляционное кольцо выбираем через стояк 7; длина кольца 56 м (принимая, что правая часть системы значительно длиннее левой). Расчетное циркуляционное давление определяем по формуле (10.6), пренебрегая как незначительной величиной АЛтр:

А/?р = Ар + Ар,„р = 5600 + 980 = 6580 Па (671 кгс/м).

принимая Ар = 5600 Па и определяя по формуле (10.12а)

0,64-9,81

Ар =--(1600-3-1- 1100-6 + 1800-9,25) X

4500

X (95 -70) = 980 Па. Расход воды в стояке по формуле (10.14) 4500-3600-1,06-1,1

G„ =

4187(95 - 70)

= 180 кг/ч.

Средняя удельная потеря давления на трение по формуле (10.33)

0,65-6580

Всп -

= 76 Па/м.

Результаты гидравлического расчета (по табл. 11.1 и П.2 вносим в бланк (табл. 10.12).

Проверяем правильность выбора коэффициентов затекания воды в приборы. По формуле (10.39) определяем для приборов:

Г. ст

20500

-CXI-

-сх-

-tX .10<1 Х

газоо

-схь

Cr.Z

Cr.i

Рнс. 10.21. Схема вертикальной однотрубной системы иодяного отопления с иерхвей разводкой н тупиковым движением воды в

магнстралвх (к примеру 10.1)

/-водоструйный элеватор; 2 воздухосборник; ц.н.-центр нагревания воды

на втором этаже S, = 31 • 0,64- 0,5 • 1100:180 = 18,7 10"*;

на первом этаже S, = 31 0,64-0,5-1600:180 = 27,2-10

Так как полученные значения < Хе.пред по табл. 10.11, то коэффициенты затекания воды могут быть выбраны по табл. 9.3.

Запас давления в основном циркуляционном кольце

6580 - 5961 6580

100 = 9,4%

удовлетворяет условию, выраженному формулой (10.34).

При расчете приняты следующие коэффициенты местных сопротивлений на участках (по табл. П.12-11.16), причем для смежных участков местное сопротивление тройника отнесено к участку с меньшей тепловой нагрузкой:

Участок 1:

задвижка Dy 40 мм . . отводы Dy 32 мм, 3 шт.

0,5-3= 1,5 SC, = 2,0

4 Зак. 2000

Участок 2

тройник на растекании при

С„„ = С„„/С,„ = 500 1320 = 0,38 кран пробочный проходной Dy 25 мм

Участок 3

тройник на проходе при

С„р„. = 180 500 = 0,36

воздухосборник

отводы Dyl5 мм, 4 шт

тройник на проходе при Gnpoi = 1,0

радиатор РСВ при 015 мм

кран трехходовой Dyl5 мм при

проходе

Участок 4

два тройника на проходе при G„p„. = 1 - а = 1 - 0,33 = 0,67

Участок 5

отвод By 15 мм

Участок 6

тройник на ответвлении при Сот» = 1 - 0,5 = 0,5 и делетш потока

то же, при слиянии потоков

Участок 7

отводы Dyl5 мм, 2 шт тройник па проходе при С„р., = 0,36

Участок 8

отводы Dy25 мм, 2 шт

10,1 1,5

£2= 11,6

4,8 1,5

0,8 4 = 3,2 0,7 0,6

= 14,3

2C4= 1,14 2х2,Ъ = 0,8

5,4 2,0

£6 = 7,4 0,8 2 = 1,6 4,8

27 = 6,4 0,5 2= 1,0

кран пробочный проходной Dy25 мм

тройник на противотоке при „„ = 500 1320 = 0,38

Участок 9

отвод Dy32 мм задвижка D 40 мм

Участок 10

тройник на ответвлении II группы при G„,. = 907,5 1320 = 0,7 и делении потока

1,5 7,8

Cg = 10,3

0,5 0,5

= 1,0

Со = 1,2

Пример 10.2. Определим располагаемое циркуляционное давление и среднюю удельную потерю давления на трение для гидравлического расчета второстепенного циркуляционного кольца системы отопления, изображенной на рис 10 21

Гидравлический расчет второстепенного кольца через стояк 2 сводится в данном случае к расчету самого стояка 2 Располагаемое циркуляционное давление для расчета стояка 2 определяем по формуле (10 37)

Арр ст 2 = 2 (Л/ -Ь Z)3 - 7 + (А/?е ст 2 - А/7е ст l) =

= 3245 + (1027 -980) = 3292 Па,

где Д/7е ст 2 = -(2500 3 -И900 6 -I- 3600 9,25) х 8000

X (95 - 70) = 1027 Па Лср вычисляем по формуле (10 33) при = 15,5 м

7?cp = 0,65 •3292-15,5 - 138 Па/м.

ТАБЛИЦА 10.12

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОСНОВНОГО ЦИРКУЛЯЦИОННОГО КОЛЬЦА ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО

ОТОПЛЕНИЯ

ЪI = 56,0

Х Л/= 4168

SZ= 1793 5961 (608 кгс/м)

Примечание. Расход воды на участке 4 при а = 0,33 (по табл 9 3) G4 = (1 - 0,33)180 = 120 кг/ч Расход воды на участке 6 при а = 0,5 G = 0,5 180 = 90 кг/ч

Расход воды на участке 10 при коэффициенте смешения м = 22 Gjo = Gj м/(1 4- м) = 1320 2,2 3,2 = 907,5кг/ч