магистралей, примыкающих к стоякам 2, ..., N; а, - коэффициент затекания воды в стояк i с проводимостью ст,, определяемый по формуле

а, = fi/fk..-, (10.25)

ст,~ проводимость контура, состоящего из тупикового стояка /, и примыкающих, последовательно соединенных, пар участков магистралей до стояка i.

а = ак.л?1;а;, (10.26)

где ст д.-проводимость контура, определяемая по формуле (10.20), исходя из значения числителя в

формуле (10.24); Sа,-сумма коэффициентов затекания воды во все стояки системы.

Потери давления в такой системе отопления с расходом воды определяют по формуле (10.16) исходя из значения kS [формула (10.24)] или по формуле (1.0.19) исходя из значения [формула (10.26)].

10.8.2. Способ гидравлического расчета по удельным линейным потерям давления

При расчете по этому способу линейные (от трения) и местные (в местных сопротивлениях) потери давления на участке теплопровода Ар, Па (кгс/м), находят по формуле

Ap = kiRl + Z), (10.27)

где /с-переводной коэффициент: для СИ-А; = 1.0; для системы МКГСС-А; = 0,102; Л-удельная линейная потеря давления на 1 м трубы, Па/м; определяется по табл. II. 1 и II.2 в зависимости от заданного расхода воды кг/ч, рассчитываемого по формуле, аналогичной формуле (10.14):

G, = --3iP,; cAt,

(10.28)

/ длина рассчитываемого участка, м; Z-местные потери давления на участке. Па; определяются по табл. П.З.

Потери давления в циркуляционном кольце

составляют:

при последовательном соединении N участков

АрУ = kURl + Z);

(10.29)

при параллельном соединении двух участков, стояков или ветвей

Api = Apj. (10.30)

При гидравлическом расчете используют значения коэффициентов местных сопротивлений (KMC), приведенные в табл. П.12-П.20. Для отдельных отопительных приборов ниже даны дифференцированные значения KMC. Значения KMC радиаторов чугунных секционных, присоединенньгх к трубам по схеме снизу-вниз (см. гл. 9), указаны в зависимости от числа секций в приборе (табл. 10.8).

ТАБЛИЦА 10.8

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРОТОЧНЫХ (СНИЗУ-ВНИЗ) ЧУГУННЫХ СЕКЦИОННЫХ РАДИАТОРОВ ПРИ W > 0,1 М/С

Диаметр условного прохода подводки, мм

KMC при числе секций

12 16 20 24

1,45 1,50 1,65 1,80

1,60 1,90

2,20 2,60

1,70 2,25 2,65 3,70

1,80 1,85 1,85

2,60 2,90 3,20

3,0 3,25 3,40

5,0 6,50 8,0

Средние значения KMC радиаторов стальных панельных и конвекторов приведены в табл. 10.9. Значение KMC прибора с подводками можно определить по формуле

и = 5„р.узМ (10.31)

где уз-характеристика сопротивления приборного узла; определяется по формуле (10.22) при А; = 1,0 с учетом числа параллельно соединеннык нагревательных элементов в приборе; 4-удельное динамическое давление; принимается по табл. 10.7 для диаметра подводки к прибору.

10.9. Гидравлический расчет системы по удельным линейным потерям давления

Расчет начинают с основного циркуляционного кольца системы, в котором установлено наименьшее значение Лр-отношения расчетного циркуляционного давления Ар к длине кольца S/:

(10.32)

В насосной вертикальной однотрубной системе-это кольцо через наиболее нагруженный стояк из удаленных от теплового пункта при тупиковом движении воды или через наиболее нагруженный из средних стояков при попутном движении воды в магистралях. В насосной двухтрубной системе-это кольцо че-

ТАБЛИЦА 10.9

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СТАЛЬНЫХ РАДИАТОРОВ И КОНВЕКТОРОВ

Прибор

Марка прибора

KMC при диаметре условпого прохода подводки, мм

Примечание. Для конвекторов «Универсал», «Универсал-С», «Комфорг-20» и «Аккорд» даны значения KMC при минимальной (в числителе), максимальной (в знаменателе), а также средней длине нагревательных элементов.

рез нижний отопительный прибор аналогично выбранных стояков.

В горизонтальной однотрубной системе многоэтажного здания основное циркуляционное кольцо выбирают по меньшему значению

[см. выражение (10.32)] в двух кольцах через ветви на верхнем и нижнем этажах. Так же поступают при расчете гравитационной системы, сравнивая значения А/ в циркуляционных кольцах через отопительные приборы, находящиеся на различных расстояниях от теплового пункта.

При подборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления R, определяемого по формуле

RcT, -

(l-fe)A/>p Ъ1

(10.33)

где к-коэффициент, учитывающий долю местных потерь давления в системе (табл. 11.21); S/-общая длина последовательных участков, составляющих расчетное циркуляционное кольцо, м.

При выборе диаметра однотрубных стояков с движением воды снизу - вверх в замыкающих участках принимают во внимание не только максимально допустимый расход воды (по скорости-см. табл. 10.5), но и минимальный расход (для обеспечения затекания воды в приборы). В табл. 10.10 дляориентировки указан минимально допустимый расход воды в таких стояках с радиаторными узлами. Для стояков с приборными узлами иного вида, особенно при

ТАБЛИЦА 10.10

МИНИМАЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ ПРИ ДВИЖЕНИИ ЕЕ СНИЗУ ВВЕРХ В ОДНОТРУБНЫХ СТОЯКАХ С РАДИАТОРНЫМИ УЗЛАМИ, ИМЕЮЩИМИ СМЕЩЕННЫЕ ЗАМЫКАЮЩИЕ УЧАСТКИ (ВЫСОТОЙ 0,5 М) И КРАНЫ КРП

Расчетная темне- Диаметр условного Минимальный ратура воды в прохода труб, мм расход воды

системе G„ кг/ч

г-о °С

стоянка замы- подво-каю- док щего учас! -ка

ВЫСОКИХ приборах, минимальный расход воды определяют расчетом.

При выборе диаметра труб в системах отопления с нижним расположением обеих магистралей учитывают, что минимальный расход воды в верхней части П-образных однотрубных стояков, при котором обеспечивается унос воздуха из труб, составляет: при Dyl5 мм G„ = 140, при Dj,20 мм G„ = 250, при D1S мм G„ = 400 кг/ч.

В результате расчета потери давления в основном циркуляционном кольце, состоящем из N последовательных участков [см. формулу (10.29)], должны составлять (при к = 1,0):

Z(i?/-hZ)«0,9A/7p, (10.34)

т. е должны быть меньше Ар приблизительно на 10% (запас).

Расчет второстепенных циркуляционных колец системы проводят исходя из расчета основного кольца. В каждом новом кольце рассчитывают только дополнительные (не общие) участки, параллельно соединенные с участками основного кольца. При этом стремятся к получению равенства [по формуле (10.30)]:

S(i?/-ЬZ)д„„ = A7pдo„, (10.35)

где Д;7р до,,-располагаемое циркуляционное давление для расчета дополнительных не общих участков

Это давление принимают равным потерям давления (ранее вычисленным) на параллельно

соединенных с ними участках, входящих в основное кольцо:

двухтрубной системы

App,on = iRl + Z); (10.36)

однотрубной системы

А/р доп = 2 (Л/ + Z)„,„ + (Ар, - Аре осн)

(10.37)

с поправкой на разность естественных циркуляционных давлений в рассчитываемом и основном кольцах [по формуле (10.12)].

Расхождение (невязка) в расчетных потерях давления на параллельно соединенных участках допустимо при тупиковом движении воды в магистралях до 15%, при попутном движении + 5%.

10.9.1. Гидравлический расчет вертикальной однотрубной системы

После расчета основного циркуляционного кольца системы с тупиковым движением воды в магистралях строят для определения располагаемого давления в точках присоединения стояков эпюру циркуляционного давления в магистралях (пример построения-см. п. 10.9.2).

Для построения эпюры циркуляционного давления в магистралях системы с попутным движением воды необходим гидравлический расчет кроме основного кольца еще двух второстепенных циркуляционных колец. Эти кольца выбирают через ближний и дальний (от теплового пункта) наиболее нагруженные стояки.

При гидравлическом расчете промежуточных стояков определяют располагаемое циркуляционное давление по формуле, аналогичной формуле (10.37), используя построенную эпюру циркуляционного давления в магистралях. Для увязки потерь давления могут применяться составные стояки из труб различного диаметра. В первую очередь изменяют диаметр труб, соединяющих стояки с магистралями.

При невозможности увязки потерь давления путем изменения диаметра труб гидравлический расчет выполняют способом характеристик гидравлического сопротивления (см. п. 10.10). В исключительных случаях прибегают к диафрагмированию стояков. Диаметр диафрагмы d, мм, определяют (принимая его