21 ПРОМЕЖУТОЧНЫЕ УЗЛЫ

Типичные конструкции промежуточных узлов ферм с сечениями из уголков показаны на рис. IX. 17. Конструируют такие узлы обычно в следующем порядке.

Сначала к осевым линиям привязываются поясные уголки, чем определяется возможное приближение торцов стержней ре-

а) Узеп I

йел 2 Узел 1 f5-2fl (

Рис. IX. 17. Промежуточные узлы ферм

шетки к узлам. Чтобы уменьшить сварочные напряжения, края элементов решетки не доводят до поясов на расстояние 40- 50 мм (рис. IX.17, а, в, г). Далее рассчитывают необходимую длину швов для крепления стержней в узле и по этой длине швов определяют требуемые размеры фасонки. В клепаных фермах определяют необходимое количество заклепок для крепления элемента и возможность их размещения, а также размер узловых фасонок. Элементы решетки приваривают к фасовкам

одним из следующих способов (рис. IX.17, (Э): либо только фланговыми швами (концы которых для уменьшения концентрации напряжений выводят на торец элемента примерно на 20 мм), либо фланговым и торцовым швами.

В первом случае продольная сила N воспринимается швами пера и обушка частями, обратно пропорциональными расстояниям от центра тяжести уголка до его краев. Длина шва на обушке

е = -~

аналогично на пере

2-0,7/1

2-0,7/i„,/?S

{IX.17)

{IX. 18)

Здесь z - расстояние от центра тяжести уголка до его обушка; b - ширина полки угслка.

При практических расчетах долю силы N, приходящуюся на обушок и иеро, можно принимать в зависимости от типа уголка по табл. IX.5.

ТАБЛИЦА IX.5 доля УСИЛИЯ НА СВАРНЫЕ ШВЫ ОБУШКА И ПЕРА

Вследствие радиуса закругления у пера наибольшая толщина шва может быть принята: для уголков толщиной до 6 мм Лш=4 мм, для уголков толщиной 6 = 7-16 мм /гш = б-2 мм и для уголков толщиной б>16 мм /1ш=б-4 мм. Со стороны обушка наибольшая толщина шва не должна превышать 1,2 б (где б - меньшая из толщин уголка или фасонки). Большое количе-

ство швов различной толщины в одном отправочном элементе усложняет изготовление конструкции, поэтому швов разной толщины должно быть не более трех-четырех.

При креплении уголков по второму способу (см. рис. IX. 17, б) фланговыми и лобовыми швами определяется суммарная требуемая длина шва. Однако назначаемые затем длины фланговых швов у обушка и пера должны быть обратно пропорциональными расстояниям от этих швов до оси приложения усилия (или быть пропорциональными коэффициентам табл. IX.5). Откладывая требуемые длины швов для определения размеров фасонок, надо увеличивать длину шва примерно на 1 см на непровар у концов.

Раскосы и стойки крепят к узловым фасонкам на расчетные усилия в этих стержнях. Крепление поясов к фасонкам в тех случаях, когда сечение поясов не изменяется, рассчитывается на разность усилий в смежных панелях пояса (например, -yVi для узла /, рис. IX. 17, а). Эти швы по расчету часто получаются небольшой длины, однако их обычно принимают сплошными по всей длине фасонки минимальной толщины.

Разность усилий в поясе, где к нему подходят только стойки (узел 2, рис. IX.17, е), равна нулю. Крепление стойки к фасонке и пояса к фасонке здесь производится на расчетное усилие в стойке Л/ст. При опирании на верхний пояс стропильных ферм крупнопанельных железобетонных плит, когда толщина полок уголков при шаге ферм 6 м составляет менее 10 мм, а при шаге ферм 12 м - менее 14 мм, целесообразно усиливать поясные уголки в местах опираиия приваркой сверху опорных листов толщиной 10-12 мм (рис. IX.17,б).

Если уголки пояса прерываются в узле, они должны быть перекрыты уголковыми или листовыми накладками (рис. IX. 17, г). Решение с листовыми накладками более универсальное, так как уголковыми накладками можно перекрывать уголки только с одинаковой толщиной полок. Работа узла с прерванными поясами достаточно сложна, поэтому рассчитывается он в значительной степени условно. Уголок с большим усилием обычно заводится на 300-500 мм за центр узла, между соединяемыми поясами оставляют зазор 40-50 мм. Толщину накладки принимают не менее толщины фасонки, а площадь ее должна быть не менее площади выступающего пера меньшего пояса. Площадь накладки принимается такой, чтобы была обеспечена прочность ослабленного сечения по линии а-а (рис. IX.17,г). Это сечение представляет собой тавр, работающий на внецентренное растяжение. Прочность его проверяют по формуле

a = iVp/fT-t-Wr</?, (IX. 19

где Np-расчетное усилие в элементе, которое вследствие некоторой нечеткости работы узла рекомендуется принимать на 20% больше действительного, т. е. Л/р=1,2 Ni\ M=iVpe-изгибаю-