должен быть не менее /ргб fci hcT. Продольные ребра могут быть включены в расчетную пл ащадь сечения стержня колонны.

Как уже отмечалось, постановка продольных ребер ,затруд-няет изготовление колонн, поэтому их ставят редко. Обычно неустойчивую часть стенки считают выключившейся из работы и в расчетное сечение стержня вводят только полки и примыкающие к ним устойчивые участки стенки шириной как и для центрально-сжатых колонн (см. табл. УП1.4 и рис. У1И,2, в). При h 320 / 1

" > -- {R, кП/см) ставят поперечные ребра жесткости та-

ких же размеров и на тех же расстояниях, что и в цеитральпо-сжатых колоннах (см. с. 173).

Практически подбор сечения внецентренно-сжатых стальных сплошных колони удобно выполнять следующим образом.

1. Определяют высоту сечения колонны которая не должна быть менее 1/10-1/15 высоты колонны. Так же, как и при определении генеральных размеров сечении сплошных центрально-сжатых колонн, для проверки наименьших размеров сечення можно воспользоваться формулами и коэффициентами табл. VIII.5.

2. Определяют ориентировочно требуемую площадь сечения. Так как пределы изменения ф"" весьма большие, то определить площадь из формулы {VI! 1.22), предварительно задавшись значением cf"", трудно. Поэтому используют приближенную двучленную формулу

,V Mr

(формула Ф. С. Ясинского), подставляя в нее средние значения ф;1 = 0,8 и р = 0,45 Л.

/ 1 eF

еЛ N

Лр=- =-В--+ ) = \ + -Г • (VIII.27)

Здесь e:t=- - эксцентрицитет продольной силы, см. (М, кН-см, и N, кН);

h - высота сечения колонны, см; R - расчетное сопротивление стали, из которой проектируется колонна, кН/см1

3. Далее с учетом сортамента металла компонуют сечение стержня. Необходимо требуемую площадь Ftp распределить наивыгоднейшим образом, обеспечивая при этом местную устойчивость элементов сечения. Ширина пояса принимается 6п= 1/20-1/30 высоты колонны. Для обеспечения местной устойчивости полок колонны отношение ширины пояса к его толщине в первом приближении можно принять

Толщину стенки при компоновке сечения определяют из условия, чтобы отношение Лст/бст было в пределах 60-120; меньшие отношения принимаются при больших продольных силах и малых пзгпбаюпшх моментах, большие - в обратных случаях. Степку толщиной меньше 8 мм делать не рекомендуется. Окончательно местная устойчивость полок и стенки может быть проверена только после подбора сечепия, так как она зависит от фактичг-ских напряжении па крпях стенки.

4. Вычисляют геометрические характеристики принятого сечения и по формулам (VIII.22) и (VIII.25) проверяют устойчивость стержня в обеих плоскостях.

5. Проверяют местную устойчивость полок и стенки колонны.

Если колонна имеет изгибающие моменты в обеих плоскостях (Мх и My), то ее устойчивость (при Jx>h) проверяют по формуле

<R,

(VIII. 28)

где ffxy = Ц>у V с; - коэффициент понижения расчетного сопротивления при внецентренном изгибе относительно оси у-у; с -определяется так же, как и в формуле (VIII.25).

2. СКВОЗНЫЕ КОЛОННЫ

Некоторые внецентренно-сжатые сквозные колонны с распространенными типами сечений показаны на рис. VIII.9. Наличие изгибающего момента вызывает существенную попереч-

с;

Рис. VIII.9. Сечения внецентренно-сжатых сквозных колонн о - сн.иметричыые; б - несимметричные

ную силу, поэто.му ветви внецентренно-сжатых колонн соединяют обычно раскосной решеткой. Симметричные сечения стержней колонн применяют при небольших усилиях или в тех случаях, когда изгибающие моменты действуют в обе стороны. Прп одностороннем моменте ветви колонн нагружаются неодинаково и более рациональны несимметричные сечения. Ширина обеих ветвей часто принимается одинаковой для удобства крепления раскосов решетки.

Сквозная колонна работает как ферма с параллельными поясами; расчетные усилия колонны N и М раскладываются по поясам, где возникают только осевые продольные усилия. Ре-

шетка колонны воспринимает усилия от поперечной силы фактической или условрой (если условная окажется больще фактической). .

В общем случае несимметричного сечения (рис. VIII.10) продольные усилия в ветвях колонны определяют по формулам; в ветви, догружаемой изгибающим моментом:

Ло ha

{V1I1.29)

В ветви, разгружаемой изгибающим моментом:

/V = д/Ж А (УШ.ЗО)

Ветвь 2

ветвь /

Рис. VIII.IO, К расчету внецентрен-но-сжатой сквозной ко.тонны

Здесь и М - расчетные продольная сила и изгибающий момент; г/i и t/2 - расстояния от центра тяжести сечения колонны до центра тяжести соответствующих ветвей; ha=yi-\--\-у2 - расстояния между центрами тяжести ветвей колонны.

После определения расчетных усилий в ветвях каждая из них проверяется на устойчивость в обеих плоскостях при центральном сжатии аналогично проверке ветвей центрально-сжатых сквозных колонн.

Устойчивость ветви 1 (рис. VIII.IO); в плоскости колонны

а = -z-<R, (VII1.31)

из плоскости колонны

{VII 1.32)

где ф1 - коэффициент продольного изгиба при центральном сжатии, взятый по табл. 1 нрил. II в зависимости от гибкости ветви иа расстоянии между узлами решетки Яв, =/в, "i; /"i - радиус инерции сечения ветви относительно оси /-/; фу-коэффицн-