Приведенный эксцентрицитет rtii определяют по формуле

mi = цт = Tie

бр л.

=Т1 -

(Vl!1.24)

где ц - коэффициент влияния формы сечения, принимаемый по таОл. 4 прил. И "г = е/бр/И,. относительный эксцентрицптет; e- = Ma:/iV - эксцентрицитет приложения силы относительно осп х~х; fбр - площадь сечения стержня брутто; Wx - момент сопротивления брутто (у несимметричных сечений для наиболее сжатого волокна).

Проверка устойчивости внецентренно-сжатых и сжато-изогнутых стержней из алюминиевых сплавов производится по аналогичной (Vni.22) формуле. Значение коэффициента понижения напряжений при внецентренном продольном изгибе приведено в «Нормах проектирования алюминиевых конструкций» (СНиП П-В.5-64) в зависимости от относительного эксцентрицитета т = е Fdp/Wx и относительной гибкости = 0,0041 VR Я (где к -- расчетное сопротивление сплава в кН/см, X - гибкость стержня).

На устойчивость сжато-изогнутых стержней влияет форма эпюры моментов по длине стержня, поэтому при определении эксцентрицитета вх расчетны-й изгибающий момент Мх принимается равным:

а) для колонн постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределах длины колонны;

б) для ступенчатых колонн - наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

в) для консолей - моменту в заделке;

д) для стержней с шарнирно опертыми концами, имеющих одну плоскость симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба,- по табл. Vni.8.

ТАБЛИЦА vm.i

РАСЧЕТНЫЕ МОМЕНТЫ СТЕРЖНЕЙ С ШАРНИРНО ОПЕРТЫМИ КОНЦАМИ

"бр

Значение М при гибкости

m<3

3<ш<20

М = м, = - - X

м = м, +.

в табл. VIII.S /М.чакс - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня; Mi -наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня; М - расчетный момент при шесЗ и Х<4; во всех случаях значение расчетного момента принимается не менее 0,5 Л1макс. Расчетные значения trii для стержней с шарнирно опертыми концами, имеющими две плоскости симметрии, вычисляются по табл. 5 прил. II. Расчетные моменты для алюминиевых стержней с шарнирно опертыми концами принимают по СНиП П-В.5-64.

Устойчивость стальных колонн из плоскости действия момента (относительно оси у-у) проверяют по формуле

о = -~-<R. (V!!!.25)

где фу - коэффициент продольного изгиба при центральном сжатии, принимаемый по табл. I прил. II в зависимости от гибкости Х„=-; с= -- - коэффициент влияния момента на г у Х+ат

устойчивость внецентренно-сжатого стержня.

Коэффициенты аир принимают по табл. 6 прил. II.

При определении относительного эксцентрицитета Шх за расчетный момент Мх принимают:

а) для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, - максимальный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего па длине стержня момента);

б) для консолей - момент в заделке.

Если гибкость колонны из плоскости действия момента hj окажется большей, чем наименьшее значение гибкости, при котором центральпо-сжатый стержень теряет устойчивость в упругой стадии %с, то коэффициент с не должен превышать:

для стержней замкнутого сечения - единицы;

для стержней двоякосимметричного, двутаврового сечепия - значений, указанных в табл. 8 прил. И.

Наименьшие значения гибкости Яс в зависимости от классов стали приведены в табл. 7 прил. II.

Проверка устойчивости алюминиевых стержней из плоскости действия момента производится также по формуле (VIII.25), ио значения табличных коэффициентов принимаются по СНиП II- 24-74.

Элементы сечения колонны (полки, стенка) должны быть проверены иа местную устойчивость.

Местная устойчивость сжатых полок двутавровых колонн проверяется так же, как и полок цептрально-сжатых колонн, т. е. предельные значения отношения свесов полок к нх толщине не должны превышать величии, приведенных в табл. VI!!.2.

Местная устойчивость стенки колонны зависит от величин

и т.

о N М

Здесь о = -+ -ie- наибольшее сжимающее напряжение

в Крайнем волокне стенки, определенное без учета коэффициента ({>"{ус - расстояние от центра тяжести сечения колонны до сжатого края стенки);

N М

<j = - - -(/р - соответствующее напряжение на противоположном краю стенки (г/р - расстояние от центра тяжести сечения колонны до разгружаемого моментом края стенки);

Лет бс

•- среднее касательное напряжение в стенке.

При а0,5 наибольшее отношение Лст/бст принимается как для центрально-сжатых стержней, формула (УП1.2),

<40

+0.4?.,

НО не более 75.

При а1 наибольшее отношение высоты стенки к ее толщине определяется по формуле

< 100

2 - а + /а + 4р2 ]

(У!П.26)

где Э = 0,07

(т и а, кН/см); - коэффициент, принимае-

мый по табл. Vni.9.

таблица Vin.9 ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ft, ДЛЯ СТЕНОК ДВУТАВРОВ

Прп 0,5<а<1 наибольшее значение отношения Лст/б ст определяют по линейной интерполяции между значениями, вычисленными при а = 0,5 и а=1.

Если стенка окажется неустойчивой, то толщину ее можно увеличить или укрепить продольными ребрами. В этом случае наиболее напряженную часть стенки между поясом и ребром рассматривают как самостоятельную пластинку и ее устойчивость проверяют, как указано выше. Момент инерции ребра