щую силу на рабочую площадь этих швов (на длине 1 см), получим касательные напряжения в швах, которые не должны быть больше расчетного сопротивления угловых швов срезу R:

2рЛш/бр

(VII. 68)

Практически удобнее из этой формулы сразу находить требуемое значение высоты шва

2р/бр RT

(VII. 69)

Сварные швы принимаются постоянной высоты по всей длине балки с учетом конструктивных требований к сварным соединениям, изложенным в § 18.

Fn п

Рис. VII.22. К расчету соединения поясов балок со стенкой

В клепаных балках сдвигающее усилие на заклепки в данном сечении является произведением единичных (с 1 см длины) усилий, умноженных на расстояние между заклепками / (см. рис. VII.22, г). Это суммарное усилие не должно быть больше того, которое могут выдержать заклепки в данном сечении:

(VII.70)

где п - число заклепок в данном сечении; - наимень-

шее допустимое усилие на одну заклепку по смятию или срезу.

Практически, исходя из размеров поясных уголков, принимают рекомендуемый ходовой диаметр отверстий и заклепок, затем определяют наименьшее допустимое усилие на принятую заклепку по смятию или срезу и находят наибольший шаг рассчитываемых заклепок

(VII.71)

В больших балках пролетом до 12 м шаг заклепок принимают обычно постоянным по всей длине балки, в балках больших пролетов в опорной части, где действует наибольшая поперечная сила, может быть принят другой, более мелкий шаг.

2. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ БАЛКИ В МЕСТАХ ПРИЛОЖЕНИЯ СОСРЕДОТОЧЕННЫХ НАГРУЗОК

При непосредственном опирании на верхний пояс балки другой балки (рис. УП.23, а) и если расчетная нагрузка верхних балок невелика (РЮО-150 кН), стенку нижней балки можно не укреплять ребром жесткости. В этом случае надо проверить

Прокатная, балка

Hiiiiriiiiuinimiiii

Рис. VII.23. Опирание второстепенных балок па главные

й -без ребер жесткости (Р 100-150 кН); б -с ребрами жесткости (Р>100-150 кН).

местные сжимающие напряжения Ом в стенке несущей балки по формуле

СТм =

Еуел бет

(VII. 72)

где усл = 2бст-условная площадь рабочей части стенки, равная произведению условной длины распределения давления z на толщину стенки бет-

Условная длина распределения давления

z=.b + 2hi, (VII. 73)

где b - ширина полки поперечной балки; hi - расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки,

о да.

ашатолоз

Рис. VII.24. К определению местных напряжений в полках балок

<!, б - схемы приложения нагрузки и обозначения; в -графики коэффициентов /г, \н кг

Рис. VI 1.25. К определению местных напряжений в стенке балки от кручения пояса

а. б - внецентреиное приложение нагрузки по отношению к оси стенки балки при одностороннем опирании балки и при эксцентричном расположении кранового рельса; в-напряжения местного изгиба в стенке балкн

если нижняя балка прокатная, или толщина вер.хнего пояса балки, если нижняя балка сварная (рис. VII.23, а).

Местную устойчивость стенки таких балок необходимо проверять с учетом напряжений Ом по формуле (VII.65). Если расчетная нагрузка от верхних балок Р>100-150 кН, то стенку нижней балки под грузом укрепляют ребрами жесткости (рис. VII.23, б). При очень больших нагрузках (Р>300~ 500 кН) укрепляющие ребра должны быть проверены на смятие и устойчивость аналогично расчету опорных ребер балки, только вместо опорной реакции А в данном случае принимают сосредоточенное воздействие силы Р (см. п. 3 настоящего параграфа).

При отсутствии ребер жесткости местные напряжения возникают также и в полках балок, если равнодействующая опорного давления Р удалена от стенки балки, рис. VII.24, а (опиранне разрезных балок, давление катков на подвесные пути и т. д.). Пояс балки изгибается вдоль балки на длине с (рис. VII.24, б), и в нем возникают местные напряжения изгиба Oi поперек полки и 02 вдоль полки, которые будут иметь наибольшие значения соответственно у края стенки балки Oi и на свободном краю пояса 02. Эти напряжения могут быть определены по формулам: