ющие на устойчивость, предельное отношение свеса пояса для балок из стали класса С 38/23 принимается 6о/бп=15 или примерно 6п/бп30.

Для сталей с более высоким пределом текучести предельные отношения свеса пояса к его толщине получаются меньшими и принимаются по табл. VII.3.

ТАБЛИЦА УИЗ

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ОТНОШЕНИЯ СВЕСА ПОЯСА К ТОЛЩИНЕ 6„/6п БАЛКАХ

В случае недонапряжения балки эти значения могут быть уве-

личены в "У - раза, но не более чем на 25% {R - расчетное

сопротивление стали; а - действительные напряжения в ней),

2. МЕСТНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ СТЕНКИ БАЛКИ

Стенку балки можно рассматривать как пластинку, закрепленную в поясах в продольном направлении и в ребрах жесткости (если они есть) в поперечном направлении, находящуюся под воздействием нормальных или касательных (либо тех и других одновременно) напряжений (рис. VII. 19).

Потеря устойчивости стенки от нормальных напряжений. В средней части балки нормальные напряжения имеют наибольшое значение, а касательные равны нулю или имеют небольшое значение и стенка может потерять устойчивость от нормальных напряжений изгиба. Критические напряжения (кН/см) в стенке при изгибе

100 бст\ =

Рис. VI 1.18. К проверке местной устойчивости пояса балки

-кр-

(VII. 56)

где fto - расчетная высота стенки (рис. VII.20), принимаемая для сварных балок равной высоте стенки, а для клепаных - расстоянию между внутренними рисками поясных заклепок. Для балок несимметричного сечения под ho принимается удвоенное

расстояние от нейтральной оси до расчетной (сжатой) границы-отсека; /?о - коэффициент, принимаемый по табл. VII.4, в зависимости от у, учитывающий степень защемления стенки в поясах:

her \6,

(VII.57)

Рис. VII.19. Выпучивание стенки от нормальных и касательных напряжений.

где Ьп и бп - ширина и толщина сжатого пояса балки; кст и бет- высота и толщина стрнки; с - коэффициент, принимаемый рапным: при непрерывном описании на сжатый пояс жестких плит - бесконечности, для подкрановых оалок - 2, в прочих случаях- 0,8.

Т.ЛБЛИЦА VU.4 ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА t-.

<0,8 1 2 4 6 10 >30

66,2 70

72,7 73,2 73,7 74,6

Рис. VII.20. Обозначение расчетных размеров

Для клепаных балок ko=70.

Приняв наименьшее значение ko=63, можно найти наибольшее отношение высоты стенки к ее толщине, при котором ее местная устойчивость будет обеспечена:

для стали класса С 38/23

- = 100l/=100l/ бет V V 2-

63 24

(VII. 58) 149

для других классов стали это отношение не должно превышать

где R - расчетное сопротивление стали, кН/см,

В общем случае условие устойчивости стенки при действии только нормальных напряжений можно записать в виде

а/0кр<1, (VII.59)

где а - расчетное нормальное напряжение на границе отсека (у верха ho, рис. VII.20), определяемое по формуле

а = М/1Ру. (VII. 60)

Здесь /р-момент инерции сечения брутто; у - расстояние от нейтральной оси до верха отсека; Ощ - критические напряжения потери устойчивости, определяемые по формуле (\TI.56).

Расчетное нормальное напряжение а определяется по среднему значению изгибающего момента М в пределах отсека (между смежными поперечными ребрами жесткости). Если длина отсека больше, чем ho, то о определяется по среднему значению момента для наиболее напряженного участка с длиной, равной расчетной высоте отсека.

Потеря устойчивости стенки от касательных напряжений. Вблизи от опор разрезных балок касательные напряжения имеют наибольшее значение, под влиянием которых стенка сжимается по диагонали (см. рис. VII.19) и может произойти ее выпучивание.

Критические касательные напряжения (кН/см)

/100 аст\2

12,5-f-4- --] , (VII.61)

Ткр -

где p = a/d - отношение большей стороны пластинки к меньшей; d - меньшая из сторон пластинки (см. рис. VII.19).

Предельное отношение йо/бст. при котором не надо укреплять стенку поперечными ребрами жесткости, можно определить по формуле (VII.61), приравнивая критические напряжения пределу текучести при сдвиге (тт = 0,6 От) и принимая длинную сторону пластинки равной бесконечности (р = оо). При этом для стали класса С 38/23 получится отношение Ло/бст равным 95, а для

/ 21

других сталей - меньшим на величину у - (/?, кН/см).

В общем случае местная устойчивость стенки при действии только касательных напряжений будет обеспечена, если

т/ткр<1, (VII. 6D)