нием шва. Ширина зоны термического влияния от одного углового сварного шва равна величине !3,5Лш, откладываемой от оси шва во все стороны. Ослабление термическим влиянием основного металла прикрепляемого элемента учитывают снижением его расчетного сопротивления.

При проектировании сварных соединений конструкций из алюминиевых сплавов ослабление основного металла в зоне термического -влияния можно значительно уменьшить, если применить дополнительные усиливающие элементы, которые увеличивают расчетную площадь прикрепляемых элементов в наиболее опасном сечении. Стыки изгибаемых элементов следует располагать в менее напряженных местах конструкции, что тоже уменьшает влияние ослабленной сваркой зоны.

6. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ

Расчетные сопротивления сварных швов в стальных конструкциях для различных видов напряженного состояния шва и классов сталей приведены в табл. V.3.

ТАБЛИЦА V.3

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИЗЛЕНИЯ Л" кН/см=, СВАРНЫХ ШВОВ

Примечание. Для элементов ич стали разных классов расчетное сопротивление сварного соединения встык принимается равным расчетному сопротивлению соединения встык из менее прочной стали,

Расчетные сопротивления сварных швов встык, данные в таблице, соответствуют соединениям, выполненным двусторонней сваркой или односторонней с подваркой корня шва. Для соединений встык, в которых невозможно осуществить подварку корня шва (или выполнить шов на подкладке), расчетные сопротивления снижают умножением на коэффициент 0,7.

Современные способы сварки встык при автоматической сварке, а также при полуавтоматической и ручной сварке с применением физических способов контроля качества швов обеспечивают такую же прочность сварных швов, как и прочность основного металла для всех видов напряженного состояния.

При полуавтоматической и ручной сварке с визуальными способами контроля качества шва расчетные сопротивления сварных швов растяжению несколько ниже, чем расчетные сопротивления основного металла.

К визуальным способам контроля качества швов относятся их царужный осмотр и измерение размеров; к физическим способам - рентгено- или гамма-графирование, ультразвуковая дефектоскопия, магнитографические способы и др.

Повышенные способы контроля качества швов применяются только для очень ответственных соединений и должны специально оговариваться в проекте.

Расчетное сопротивление сварных швов для алюминиевых конструкций приведено в СНиП Н- 24 -74.

Аналогично расчетному сопротивлению основного металла алюминиевых сплавов значения расчетных сопротивлений сварных соединений и швов действительны при работе конструкции в интервале температур от -40 до --50°С. Если температура металла конструкции будет иная, то все расчетные сопротивления умножают на коэффициент Кт, учитывающий влияние изменения температуры на расчетные сопротивления

§ 18. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СВАРНЫМ СОЕДИНЕНИЯМ

Для обеспечения высокого качества и надежной работы сварных соединений они должны отвечать ряду требований, диктуемых возможностью и удобством производства сварки, возможным уменьшением сварочных напряжений и деформаций, полноценной работой сварных швов в различных видах соединений и т. д. Все эти требования должны учитываться при проектировании металлических конструкций.

Чтобы сварной шов был высокого качества, должна быть обеспечена доступность к нему, т. е. возможность ведения процесса сварки с учетом правильности положения электрода и его размеров.. Наилучшее положение электрода и необходимые свободные габариты при ручной сварке стыковых и угловых швов показаны на рис. V.12, а.

Во многих случаях не удается обеспечить пололение электрода под углом 45° при наложении углового шва из-за выступаю-

С:

НеВостдпный д/!я

сдарка участок габариты для сварки

~ 2 -наилушиий дли ручной оааркн;

б - предельный при ручной сварке: в - при автоматической сварке трактором ТС-17М

щих деталей конструкции. Предельные размеры выступающих деталей, при которых возможна ручная сварка достаточно высокого качества в нормальных условиях, показаны на рис. V.12, б.

При конструировании сварных соединений следует стремиться к таким конструктивным решениям, чтобы была обеспечена возможность наложения швов в нижнем или в крайнем случае в вертикальном положении (см. рис. V.2), так как эти швы наиболее надежны. Потолочные швы могут допускаться в исключительных случаях, как правило, в нерасчетных соединениях.

Доступность для выполнения полуавтоматической н автоматической сварки обусловливается габаритами сварочных голо-