акция передается с балки на опору через эти ребра жесткости Ребра жесткости для передачи опорной реакции надежно прикрепляют к стенке сварными швами, а торец ребер жесткости либо плотно пригоняют к нижнему поясу балки (рис. 7.28, а), либо строгают для непосредственной передачи опорного давления на стальную колонну (рис. 7.28,6). Для правильной передачи давления на колонну (при конструктивном решении по рис. 7.28, а) центр опорной поверхности ребра надо совмещать с осью полки колонны.

Размер опорных ребер жесткости определяют обычно из расчета на смятие торца ребра

ap = f/p</?cMTV, (7.68)

где f -опорная реакция балки; Лр -площадь смятия опорного ребра, в сварных балках принимается равной всей пристроганной части площади ребра; /?смт - расчетное сопротивление стали смятию торцовой поверхности.

Ширина выступающей части ребра из условий его местной устойчивости не должна превышать 6op0,5j/E/R.

ВыступЬщая вниз часть опорного ребра (рис. 7.28, б) не должна превышать а1,5ор и обычно принимается 15-20 мм.

Помимо проверки на смятие торца опорного ребра производится также проверка опорного участка балки на устойчивость из плоскости балки как условного опорного стержня, включающего в площадь расчетного сечения опорные ребра и часть стенки балки шириной по Qfi5tcTyE/R в каждую сторону (на рис. 7.28, а эта площадь заштрихована) и длиной, равной высоте стенки балки:

а = f/фЛ < Ry,

где ф - коэффициент продольного изгиба стойки с гибкостью (Х=/гст/1г), определенной относительно оси г, совпадающей с профильной осью балки.

Прикрепление опорных ребер к стенке балки сварными швами должно быть рассчитано на полную опорную реакцию балки с учетом максимальной рабочей длины сварного шва. Шарнирное примыкание балок сбоку (рис. 7.28, е) по своему конструктивному оформлению, работе и расчету не отличается от опирания балок сверху по рис. 7.28, б.

Пример 7.9. Требуется рассчитать опорное ребро сварной балки примера 7.3, Опорная реакция балки f = 918 кН Конструкцию опирания принимаем по рис, 7.28, б. Определяем площадь смятия торца ребра по формуле (7.68)

. = f ?cM.T = 918/35,5 = 25,86 см2,

где /?см т - расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности, прил 4 т=! = /, = 355 МПа = 35,5 кН/см.

Принимаем ребро 250x12 мм, Лр = 2бх1,2=30 см>25,86 см Проверяем.опорную стойку балки иа устойчивость относительно оси г. Ширина участка стенки, включенной в работу опорной стойки.

&СТ = 0,б5ст VEJr = 0,65-1 Кг,06- I0V23 = 19,45 см; Лет =Ар + tcv *ст = 30 -Ы • 19,45 = 49,45 см; /= 1,2-253/12+ 19,45-13/12= 1563 см*;

= К/г/Лст = v1563/49,45 = 5,62 см; ?t = fte/i = 116/5,62 = 20,5, по прил. 7 ф = 0,963; а = /фЛот = 918/0,963-49,45 = 19,28 кН/см <= 23 кН/см2.

Рассчитываем прикрепление опорного ребра к стеике балки двусторонними швами полуавтоматической сваркой проволокой Св-08Г2 по формуле (5,8 а). Предварительно находим параметры сварных швов и определяем минимальное значение р/?у®. По табл. 5.1 принимаем Rl =215 МПа = 21,5 кН/см, по прил. 4 -=165 МПа = = 16,5кН/смСпо табл. 5.4 Рш=0,9, Рс=1,05 РшЛуш =0,9-21,5= 19,3 кН/см2> f-c Ryl = = 1,05-16,5= 17,32 kH/cmI Определяем катет сварных швов по формуле (5.8а);

У 2-85-?= = 1/1.05 v918/2-85-16,5 = 0,54 см.

km= „..........

Торец cmjjoeamb

05а торца строгать

Рнс 7.28 Опирание балок иа колонны

а, б - сверху, S - сбоку

Принимаем шов fem = 6 мм, что больше йштги, приведенного в табл 5 5. Проверяем длину рабочей части шва

/ш = 85Ройш = 85-1,05-0,6 = 53,5 см < ftct = И6 см. Ребро привариваем к стенке по всей высоте сплошными швами.

Опирание балок на стены и железобетонные подкладки. При опирании балок на каменные стены и железобетонные подкладки обычно применяют специальные стальные опорные части, которые служат для равномерного распределения давления балки на большую площадь менее прочного, чем балка, материала опоры (камень, железобетон). Кроме того, опорные части должны обеспечить свободу деформации концов балки - поворот при прогибе балки, продольное смещение температурных и силовых деформаций, в противном случае в опоре возникнут нежелательные дополнительные напряжения. В соответствии с этими требованиями применяют неподвижные и подвижные опорные части следующих типов (рис. 7.29) :

при пролетах до 20 м . плоские опорные плиты (рис. 729, а,

» » » 40 » , f . I . . . тангенциальные опорные плиты

(рис 7 29, в)

» » более 40 м ...... . катковые опорные части (рис. 7 29, г)

Опорные части изготовляют из литой или толстолистовой стали.

Площадь опирания плоских и тангенциальных опорных плит должна быть достаточной для передачи опорного давления балки на кладку стены или на бетон. Отсюда определяют размеры плиты

Л„л = а* = £ ?бет- (7.69)

Толщину плиты определяют из условия ее прочности на изгиб (рис. 7 29, в).

Расчетный изгибающий момент в среднем сечении плиты

yM = f-0/2-4 = fa/8. -169-

Рнс. 7.29. Опирание балок на бегон

а - опирание прокатных балок на плоскую опорную плиту; 6 - то же, составных балок; в - тангенциальное опирание балок; г - опирание балок на каток

Рис. 7.30. Сопрйжение балок шарнинм

а - поэтажное; б - в одном уровне на болтах; в - пониженное

Рис. 7.31. Жесткое сопряжение балок

Момент сопротивления этого сечения плиты Отсюда легко определить толщину плиты

<пл = V"3fa/46/?Y,

(7.70)

где F - расчетное давление балки на опору.

Радиус поверхности тангенциальной опорной плиты определяют из условия местного смятия при свободном касании плоскости и цилиндрической поверхности по условной формуле «диаметрального сжатия», полученной путем преобразования формулы Герца, о = 0,423т/NE/ri.

(7.71)

где / - длина соприкосновения цилиндрической поверхности катка или тангенциальной опорной плиты с верхней плитой; Лсмк = 0,025 /?в - расчетное сопротивление «диаметральному сжатию катков» при свободном касании; оно получено нз соностав-